1、 标 准 规 范 对 “承压设备产品焊接试件的力学性能检验标准” 的思考卜华全1,戈兆文1,吴国强2(11 合肥通用机械研究院,安徽 合肥 230031 ;21 永胜机械工业(昆山)有限公司,江苏 昆山 215321)摘 要:承压设备包括钢制及有色金属类锅炉、 压力容器、 气瓶压力管道,关于承压设备产品焊接试件的力学性能检验,相关的各种标准和规范中各有不同的规定,本文对其中涉及到的一些规定和术语提出了一些观点,并对力学性能的检验过程和合格判据中存在的问题进行了探讨。关键词:压力容器;焊接接头;力学性能中图分类号:TQ05011;T- 65211 文献标识码:A 文章编号:1001 - 4837
2、(2006)07 - 0001 - 05Consideration of Standard on Mechanical Properties Testof Welding Coupon of Pressured EquipmentBO Hua - quan1, GE Zhao - wen1,WU Guo - qiang2(11Hefei General Machinery Research Institute ,Hefei 230031 ,China ;21Y ongsheng Machinery Industry (Kun2shan) Co. ,Ltd. ,Kunshan 215321 ,C
3、hina)Abstract :The pressured equipment consist of boiler , pressure vessel , gas bottle , pressured pipe et al. T o testthe mechanical properties of welding coupon of these equipment , different standard have different definitions.The author brought out some viewpoints on the stipulations and terms
4、of these standards. The test process andcriterion of mechanical test were suggested.Key words :pressure vessel ;welding joint ;mechanical test1 概述统一承压设备(锅炉、 压力容器、 气瓶和压力管道)产品焊接试件的力学性能检验标准,是国家质量监督检验检疫总局特种设备安全监察局的重要技术管理决策,它对加强承压设备的安全监察、 提高承压设备安全可靠性、 确保承压设备的制造(安装)焊接质量将起到重要作用,全国锅炉压力容器标准化技术委员会秘书处十分重视,积极组织
5、了该标准的编制工作。以前,各类承压设备行业都规定了各自的产品焊接试件的力学性能检验标准,如:(1)蒸汽锅炉安全技术监察规程 第五章规定了 “为检验产品焊接接头的力学性能应焊制产品检查试件(板状试件称为检查试板)”,检查试件类型包括纵焊缝检查试件、 环焊缝检查试件、 管道的模拟检查试件、 管道上直接切取检查试件。并且规定了检查试件(板状、 管状)的数量、 尺寸、 力学性能检验类别、 试样数量、 试验方法与合格指标。(2)压力容器安全技术监察规程 规定:“为检验产品焊接接头和其它受压元件的力学性能和弯曲性能,应制作纵焊缝产品焊接试板,采用新材料、 新焊接工艺制造锻焊压力容器产品时,应制作模拟环焊缝
6、的焊接试板” 。 “钢制压力容器产品焊接试板尺1 1994-2006 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/寸、 试样截取和数量、 试验项目、 合格标准和复验要求,按G B 150附录E产品焊接试板焊接接头的力学性能检验 的规定执行” 。对接焊接的管子接头试样截取、 试验项目和合格标准,按 蒸汽锅炉安全技术监察规程 的有关规定执行。(3)长输管道行业使用的SY/ T 41031995钢质管道焊接及验收 规定:“破坏性试验包括截取一个完整焊口,在该焊口上切取试样和对试样进行试验
7、及检验,试验项目包括拉伸试验、 刻槽锤断、 弯曲试验” 。(4) G B 51001994钢质焊接气瓶 规定:“对公称容积小于或等于150L的钢瓶,应按批抽取样瓶进行力学性能试验”;“对公称容积大于150L的钢瓶,可按批制备产品焊接试板(包含焊接接头和瓶体母材)进行力学性能试验” 。(5) G B 1501998钢制压力容器 中,除与 压力容器安全技术监察规程 一样规定产品焊接试板外,还规定 “B类焊接接头鉴证环的制备、 检验与评定” 、“鉴证环试样的种类、 尺寸、 数量、 截取、 试验方法与结果评定按图样要求” 。上述各类承压设备产品焊接试件的力学性能检验法规与标准,各有特点,在各自范围内已
8、经起到应有的作用。 承压设备产品焊接试件的力学性能检验标准 应当在总结上述法规与标准实施经验的基础上,从我国承压设备实际情况出发,积极参照采用国外同类标准适合我国内容进行编制,以满足承压设备行业的要求。统一承压设备各行业的产品焊接试件的力学性能检验标准,需要做不少工作,对该标准的目的、 适用范围要重新考虑,对检验对象、 类别、 方法与结果评定,要根据承压设备的发展现状,要有新的思路,在新标准编制过程中提出各种看法,有利于集思广益、 引起讨论、 提高标准编制水平。2 “产品焊接试板” 应更正为 “产品焊接试件”在压力容器行业中,“产品焊接试板” 这个名词已经使用多年了。由上述可知,各类承压设备法
9、规和标准,为检验力学性能而使用焊接接头有各种名称:纵焊缝检查试件、 环焊缝检查试件、 管道的模拟检查试件、 纵焊缝产品焊接试板、 模拟环焊缝的焊接试板、 完整焊口、 产品焊接试板、B类焊接接头鉴证环、 气瓶焊接产品试板还包括瓶体母材。总之,“试板” 仅指板状件,包含不了瓶体、 管状件与环形件,如按 蒸汽锅炉安全技术监察规程 规定,统一称之为“试件”,则可包括所有形状的试验件,这样更确切。一些专家也认为,焊接试件与非焊接试件不同,它必须由两个或两个以上的零件组焊起来才能成为一个试件,焊接试件所要试验的对象是焊接接头,而不是组成焊接试件的材料本身,称 “焊接试板” 容易使读者误认为准备进行焊接的板
10、状母材,在美国ASME锅炉压力容器规范中关于 “试件” 的表达:试件(TestCoupon)包 括 板 材 试 件(坡 口 焊 和 角 焊) ( PlateCoupon)、 管子试件(Pipe Coupon)、 板-管试件(Plate- Pipe Coupon)、 螺柱-板试件(Stud - Plate Coupon)、多层板试件(Multi - Layered Coupon) ,试件含义十分清楚。3 标准的适用范围(1)产品类别:锅炉、 压力容器、 气瓶和压力管道;(2)材料类别:钢、 铝、 钛及复合材料;(3)试件型式:板、 管、 瓶体、 环状件;(4)单一或组合的焊接方法与焊接工艺;(5
11、)也适用于产品中间检查试件、 模拟环和见证件等为检验焊接接头力学性能而采用的所有焊接件。4 标准的基本要求(1)已经颁布或将要颁布的承压设备设计标准都是通用、 基本的技术要求,适用于各种承压设备。对于超出设计标准以外的特殊承压设备,设计人员还要在图样的技术条件中另行规定。作为配套的产品焊接试件的力学性能检验标准,也只是通用的基本要求,不可能包含所有特殊情况。比如厚壁压力容器的产品焊接试件,施焊时的放置位置和焊后热处理时机,就有特殊性,多大的厚度为 “厚壁” 也很难界定,标准正文规定不了这类特殊情况。又如球形储罐焊接试件焊后热处理的放置位置,在不同版本中已变更多次,至今仍不理想,这也不是通用的产
12、品焊接试件标准中所能解决的问题。(2)产品焊接试件的力学性能检验标准应当与承压设备的设计标准相配合,只规定检验承压设备焊接接头的基本力学性能(拉伸性能、 冲击性能)和弯曲性能。如设计人员对产品焊接试件还有其它检验要求,则可在设计图样中另行规定,并同时指明试验方法、 合格指标与适用范围。在加氢设备设计中,2CPVT 对 “承压设备产品焊接试件的力学性能检验标准” 的思考 Vol23.No7 2006 1994-2006 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/经常在图样上看到产品
13、焊接试件中要增加步冷试验来测定焊接接头的回火脆化性,但 承压设备产品焊接接头的力学性能检验标准 对步冷试验就不适用,设计人员还要规定出一整套的试验方法与合格指标。(3)产品焊接试件主要目的是检验产品焊接工艺执行过程中的正确性,当规定 “板状试件应置于承压设备元件纵向接头的延长部位,与所代表的承压设备元件同时施焊” 时,试件可以较好地代表产品的实际施焊工艺。除此之外,如球罐产品焊接试件、 管状瓶体和环状产品的焊接试件,就不能与产品同时施焊。如果在标准中强调 “焊接试件的焊工,焊接设备和焊接工艺规程应与所代表的承压设备元件相同”,更符合编制标准的目的,也有利于实施与检查。其实这一条对于纵向接头延长
14、部件的试件也是需要强调的,因此,在试件识别标记中应有 “焊接工艺规程编号” 的内容。5 试件力学性能检验的重点从承压设备安全可靠性出发,要求焊接接头性能不低于母材,因此力学性能检验的合格指标基本上都与母材作比较,在取样位置和试验方法上也必须充分考虑这些因素,与母体一致。(1)试件力学性能检验,实质是检验试件焊接接头性能,焊接接头包括焊缝区、 熔合区和热影响区。在焊接接头中以热影响区最为复杂,可控制调整的焊接工艺因素少,性能也往往最低,是焊接接头中的薄弱环节,也是焊接试件检验的重点。韧性指标是焊接接头的重要力学性能指标,而冲击韧性试验是一种较敏感的试验方法,通过测定焊接接头的冲击韧性,可以判定焊
15、接工艺变化,若在产品焊接试件中只强调低温钢热影响区冲击韧性试验,不进行强度钢、 耐热钢、 管线钢热影响区冲击韧性试验,失去了产品焊接试件原来的初衷,则大大降低了这类钢制承压设备的安全可靠性。微合金化控冷控轧钢发展迅速,用于制造的承压设备日益增多,长输管线用钢大多为微合金化控冷控轧钢,我国承压设备行业用量最大的60 kg级高强度钢也是微合金化钢,微合金化控冷控轧钢焊接性能最大的问题是过热区晶粒粗大,冲击韧性下降,如果在产品焊接焊接试件力学性能检验标准中不规定进行热影响区冲击试验,那么无法证明产品焊接接头的韧性是否合格。(2)承压设备设计标准中都普遍要求焊接接头性能不低于母体。母材力学性能检验是按
16、照标准规定在特定的部位取样,其试验结果才具有典型性、 稳定性和公正性。我国压力容器用钢板力学性能检验取样部位规定如表1所示,锅炉用钢板标准中无类似规定。表1 我国标准中关于钢板力学性能检验试样的种类及取样规定标准名称力学性能试验种类取样位置G B 35311996低温压力容器用低合金钢钢板拉伸试样,冲击试样厚度 60 mm钢板,取自厚度1/ 4处G B 66541996压力容器用钢板拉伸试样,冲击试样厚度 60 mm钢板,取自厚度1/ 4处G B 191892003压 力容器用调质高强度钢板拉伸试样,冲击试样厚度 25 mm钢板,取自厚度1/ 4处因此我国承压设备产品焊接试件力学性能检验试样,
17、应按照承压设备用钢板标准规定,在相同板厚位置取样,这样才有可对比性。下述规定:“试板厚度 60 mm的高强度钢和铬钼钢,以及试板厚度40 mm的低温钢,取两组冲击试样,一组位于钢板近表面,另一组位于钢板厚度1/ 4处”,没有标准依据,不符合中国实际。(3)采用一种或多种焊接方法和工艺完成同一条焊缝的情况并不少见,厚壁容器中有,管道焊接时也不少。产品焊接试件的力学性能检验,也必须考虑到组合焊接情况。当用组合焊接完成产品焊接试件时,试件中和焊接方法及焊接工艺所熔敷的焊缝金属和形成的热影响区都应当得到拉伸试验、 冲击试验和弯曲试验的检验。6 力学性能检验结果及评价611 拉伸试验拉伸试验的目的是测定
18、产品焊接试件中焊接接头的抗拉强度。拉伸试样不仅有板状,还应有管状。拉伸试样设计成紧凑型,目的是强迫试样在焊接接头范围内断裂,因为要观察拉伸试样断裂位置、 了解断口状况和分析断裂原因,试样必须拉断。全板厚的拉伸试样和大板厚试件的多片试样,每个(片)试样都应进行拉抻试验。每个(片)试样拉伸试验结果都应符合规定,不取平均值。由于在板厚方向上,轧制后组织致密程度不均匀,经常是上下侧组织致密,而中部疏松,造成在板厚中部取样的拉3第23卷第7期 压 力 容 器 总第164期 1994-2006 China Academic Journal Electronic Publishing House. All
19、rights reserved. http:/伸试验结果较低,只要不低于母材抗拉强度标准规定值的95 % ,是正常的,就可以认为试验符合要求。如果取多片试样的平均值作为合格指标,有可能掩盖个别片状试样不合格的真实情况。612 弯曲试验弯曲试验的目的是测定焊接接头的塑性与致密性,要求弯曲试样的受拉面应包括每一种焊接方法(或焊接工艺)的焊缝金属和热影响区。(1)现行产品焊接试件力学性能检验标准中规定:当试板厚度 20 mm时,面弯与背弯试样厚度与试板厚度相等。此规定不仅做不到,也不合理。弯曲试验的结果与多种因素有关,试样厚度a是其中重要因素之一,从数学推导弯曲试验公式来看,弯曲试验后试样受拉面最大
20、伸长率=a/ ( a+D) ( D为弯心直径)似乎与试样厚度无关,实际上,当厚度较小的试样进行弯曲时,会导致D/ a比值同名义比值偏差过大,因此出现小厚度试样弯曲试验不容易通过,显示出偏严结果。日本和美国压力容器规范中对钢质弯曲试样都规定最大厚度取10mm ,对有色金属则取3 mm ,都不是取试件厚度作为弯曲试样的厚度,JB 47082000钢制压力容器焊接工艺评定 中也是这样规定的,执行6年来效果良好,在编制承压设备焊接相关标准时,笔者的意见是弯曲试验的试验方法与试验结果与美国ASME锅炉压力容器规范 相同,应从严考虑。(2)伸长率标准规定值下限 20 %的母材弯曲试验产品焊接试件弯曲试验应
21、与 承压设备焊接工艺评定 等法规、 标准一致,弯曲试验采用弯心直径D为弯曲试样厚度a的4倍、 弯曲角度为180 的试验方法。此时,弯曲试样受拉面伸长率为20 % ,对于母材伸长率标准规定值下限 20 %的母材焊接接头弯曲试验,应当在产品焊接试件标准中有一个明确的规定。众所周知,对于伸长率标准规定值下限 20 %的母材,实际测量值经常 20 % ,故可规定:当按照D= 4a,180 弯曲试验方法进行试验,当不合格时,而其伸长率实测值 20 % ,则允许加大弯心直径重新进行试验。在ASME锅炉与压力容器规范 中规定加大弯心直径计算公式为D=a(100 -),而JISB 8282压力容器焊接接头的力
22、学性能试验 中则规定为D=a(200 -)2。笔者认为由于日本JIS B8282标准对试样厚度 10 mm时弯曲试验的要求更严,适当加大了弯心直径是合理的。613 冲击试验冲击试验的目的是测定材料的韧性,对组合焊缝的每一种焊接方法(或焊接工艺)的焊缝区和热影响区都要经过夏比V型缺口冲击试验。61311 低温冲击、 室温冲击与常温冲击G B 1501998钢制压力容器 附录C中规定,以低于或等于- 20 作为低温界限,低温压力容器的设计、 制造与检验都有特殊要求。在G B/ T 22994金属夏比缺口冲击试验方法 中将 “室温” 规定的温度范围为1035,在承压设备相关标准规范和技术文件中,大量
23、使用 “常温” 一词,却没有标准规定“常温” 范围,笔者建议在 “承压设备产品焊接试件的力学性能检验标准” 中规定高于- 20为常温范围,上限为自然环境最大温度。这样规定考虑 “常温” 相对于 “低温” 而言,在标准中明确 “常温” 范围,有利于规范冲击试验的操作,随着温度降低,材料的韧性下降,冲击吸收功也减少。20 与- 19 都是常温,但这两个温度下钢材的冲击吸收功肯定不同。设备的脆性破坏,不仅与材料的韧性有关,还与材料厚度、 使用应力、 焊接条件和焊后热处理等因素有关。G B 150附录C“低温压力容器” 中对低温压力容器用钢和产品焊接试板冲击试验合格指标按钢材的抗拉强度下限值进行分档,
24、这是一个进步。因此,当对钢制低温压力容器产品焊接试件规定了试验方法和合格指标时,还应对 “常温钢制压力容器的产品焊接试件” 也规定出有区别的冲击试验方法,这个 “区别” 就是以0 为界限分别规定:(1)冲击试验温度:应低于或等于设计最低温度。(2)冲击试验合格指标。当设计最低温度高于或等于0 时,冲击试验合格指标,按常温压力容器对待;当设计最低温度低于0 时,冲击试验合格指标按低温压力容器对待。这种划分规定与G B1501998中101518规定的原则是一致的。 “当设计最低温度低于0 时” 的规定,实际上与 “低温钢制压力容” 中规定的产品焊接试件焊接接头力学性能检验则完全相同。61312
25、奥氏体钢制低温压力容器冲击试验结果评定(1)在ASME第八卷第一分篇 UHA篇 高合金钢建造压力容器要求 中规定低温冲击试验要取三4CPVT 对 “承压设备产品焊接试件的力学性能检验标准” 的思考 Vol23.No7 2006 1994-2006 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/组试样:母材、 热影响区和焊缝金属,当母材最低设计温度高于或等于- 196 时,每组三个试样侧向膨胀量应不低于0138 mm ,而当最低设计温度低于- 196 时,在使用316L焊缝金属等条件下
26、,每组三个试样侧向膨胀量应不低于0153 mm。从上述可见:高合金钢制低温压力容器产品焊接试件冲击试验要取母材、 热影响区、 焊缝金属三个试样。(2)笔者近期对制造深冷移动储罐的国内最大企业进行了调研。该企业使用0Cr18Ni9Ti制造液氧、 液氮和液化天然气储罐,选取了五组产品焊接试板,检验结果如表2所示。表20Cr18Ni9Ti钢低温冲击试验结果厂内试验编号夏比V型缺口位置冲击吸收功(J)侧向膨胀量(mm)试样 试样 试样 平均值试样 试样 试样 平均值夏比V型缺口冲击试样尺寸(mm)05Al0508 - 502焊缝热影响区144916521668151356130147019801450
27、18401481132014711055105505BW5006 - 495焊缝热影响区16582058166217135913015601970162019901440195015401975105506BL - 25006 - 134焊缝热影响区58102587960965816921301661100017201950172110801701101101055焊缝热影响区4280457042544310681001660178017311030171115201700178715105506Al1516 - 69焊缝热影响区32603657406136105913016301700159
28、01700156016901590170101055 从表2中可看出:1)05Al0508 - 502和05BW 5006 - 495可见焊缝的冲击吸收功,在G B 150附录C表C2的合格指标(31 J)上下,但侧向膨胀量却高于JB 4744表4中规定的合格指标(0138 mm)。也就是说按冲击吸收功考核结果是不合格的,而按侧向膨胀量考核却是合格的。2)对比06BL - 25006 - 134中两组焊缝冲击试样的试验结果,可见10 mm10 mm55 mm试样的冲击吸收功高于715 mm10 mm55 mm试样,这是正常的,但按侧向膨胀量检验结果却相同,这是不正常的。低温压力容器用奥氏体不锈
29、钢标准中没有提供低温冲击试验的合格指标,G B 150附录C中对奥氏体不锈钢焊缝规定了低温夏比(V型缺口)冲击试验最低冲击功为31 J ,而JB 4744却规定了产品焊接试板低温夏比(V型缺口)冲击试验的侧向膨胀量为0138 mm ,这已经和低温容器设计规定不一致了,如表2所述采用侧向膨胀量来表达奥氏体不锈钢的低温冲击性能存在可靠性问题,而奥氏体不锈钢的冲击吸收功与侧向膨胀量之间没有标准的规定对应关系之前,产品焊接试件的冲击试验也应以冲击功标示为宜,采用低温压力容器设计规定的的合格指标,为积累数据可以同时提供侧面膨胀量。3)标准冲击试样与小尺寸冲击试样表3 小尺寸冲击试样的冲击试验温度减低值制
30、 取 夏 比冲 击 试 样时 所 用 材料的厚度(mm)被取出夏比冲击试样的缺口所在厚度(mm)因 材 料 厚度 薄 而 降低 的 冲 击试验温度T1()因缺 口 所 在厚度 小 而 降低的 冲 击 试验温度值T2()t= 10101081990810003/4t= 71493710142/3t= 61656519981/2t= 5100114101171/3t= 3133193100221/4t= 215128 注:(1)t为标准夏比冲击试样缺口所在厚度; (2)材料厚度中间值可用内插法求得。冲击试样的标准尺寸为10 mm10 mm55mm ,缺口所在厚度不足10 mm的冲击试样为小尺寸试样
31、,标准试样与小尺寸试样试验结果之间的关系,一直是承压设备行业十分关心的问题,G B/ T 2291994金属夏比缺口冲击试验方法 中指出 “不同类型和尺寸试样的试验结果不能直接对比和换算,” 在压力容器行业基础标准中从未对不同尺寸冲击试样的试验结果作出对比与换算的规定。原全国压力容器标准化技术委员会早已着手于(下转第23页)5第23卷第7期 压 力 容 器 总第164期 1994-2006 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/J .华北电力大学学报,2000 ,(4) :7
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34、echnology ,1964 ,37:1065 - 1152.收稿日期:2006 - 03 - 09 修稿日期:2006 - 06 - 26作者简介:游春桃(1974 - ) ,男,工程师,从事烟气脱硫的设计研发工作,通讯地址:四川自贡市东方锅炉(集团)股份有限公司。(上接第5页)这方面的试验研究和数据搜集工作。ASME锅炉压力容器规范 对小尺寸冲击试样规定:对于抗拉强度标准值下限低于655 MPa的钢材,小尺寸试样的冲击试样温度要比最低设计温度低,冲击试验温度与制取夏比冲击试样用材料厚度以及冲击试样缺口所在厚度之间的关系如表3所示,冲击试验温度比最低设计温度减低值为T=T2-T1。而小尺寸
35、冲击试样的合格指标为标准试样的规定值乘以小尺寸试样缺口所在厚度与标准试样缺口厚度之比值。表4 小尺寸冲击试样合格指标的尺寸系数母体厚度t(mm)试样尺寸(mm)尺寸系数815t 12551071501836t 815551050167 日本JIS B 82851993压力容器焊接工艺评定试验 中规定,对于小尺寸冲击试样合格指标是标准试样合格指标乘以尺寸系数,其尺寸系数见表4。从ASME锅炉压力容器规范 和日本JIS B8285的规定可以看出,小尺寸冲击试样的合格指标与标准试件相比,不能简单地用缺口所在厚度比值来确定,产品焊接试件力学性能检验中,小尺寸冲击试样合格指标应依据全国锅炉压力容器标准化
36、技术委员会秘书处的试验工作结果再研究确定。收稿日期:2006 - 06 - 06作者简介:卜华全(1963 - ) ,男,高级工程师,工学硕士,主要从事压力容器焊接工艺、 焊接性试验、 焊接设备的研究工作,通讯地址:安徽合肥市长江西路888号。(上接第14页)(3)给出了带存活率的变幅疲劳寿命估算模型,可以估算出任意给定存活率下的变幅疲劳寿命;(4)用15MnVN钢旋转弯曲试样在两种载荷谱下,经锤击后的16Mn钢对焊接头试样在一种载荷谱下的试验结果与估算结果进行比较分析,表明估算结果和试验结果符合很好。参考文献:1Lu B , Lu X, Cui T,Zheng X. Effects of M
37、icrostructure onFatigue Crack Initiation and Propagation of 16Mn SteelJ 1Met1Trans1Vol. 20A , 1989.413 - 419.2 郑修麟.循环局部应力-应变与疲劳起始寿命J .固体力学学报,1984 ,(2) :175 - 184.3 邓波.数理统计方法在分析测试中的应用M.北京:化学工业出版社,1984.4 郑修麟,凌超,江泓.预应变和超载对低合金钢疲劳性能的影响J .西北工业大学学报,1993 ,11(3) :293 -298.5 郑修麟.金属疲劳的定量理论M.西安:西北工业大学出版社,1994.6 高镇同.疲劳应用统计学M.北京:航空工业出版社,1980.收稿日期:2006 - 03 - 16 修稿日期:2006 - 05 - 24作者简介:李臻(1963 - ) ,男,副教授,主要从事石油化工设备的损伤、 破坏及安全寿命评价方面的教研工作,通讯地址:陕西西安市西安石油大学机械工程学院。32第23卷第7期 压 力 容 器 总第164期 1994-2006 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/
