1、水利水电科技进展,2023,43(6)摇 Tel:02583786335摇 E鄄mail:jz 摇 http:/第 43 卷第 6 期Vol.43 No.6水 利 水 电 科 技 进 展Advances in Science and Technology of Water Resources2023 年 11 月Nov.2023基金项目:国家自然科学基金项目(U2240210,52179100);江苏省水利科技项目(2021075);江苏省卓越博士后计划项目(2022ZB182)作者简介:刘胜(1994),男,助理研究员,博士,主要从事岩土渗流破坏与控制研究。E鄄mail:通信作者:王媛(19
2、69),女,教授,博士,主要从事岩土渗流破坏与控制研究。E鄄mail:DOI:10.3880/j.issn.10067647.2023.06.002堤防管涌渗流场响应特征的数值模拟刘摇 胜1,王摇 媛1,冯摇 迪2(1.河海大学水利水电学院,江苏 南京摇 210098;2.河海大学土木与交通学院,江苏 南京摇 210098)摘要:采用数值模拟方法研究了管涌发生后堤防渗流场响应特征,探究了堤防不同深度和不同水平位置处的孔隙水压力变化规律,分析了管涌位置和管涌通道尺寸对堤防孔隙水压力变化的影响,提出了基于孔隙水压力变化特征快速识别堤防管涌险情的思路,得到了可用于堤防管涌监测的孔隙水压力测量设备合理
3、布设区域。结果表明:管涌发生后,堤防不同位置处的孔隙水压力均出现一定程度的降低,管涌通道底部及其上部 1m 深度范围内孔隙水压力有较大幅度的降低,可作为监测管涌发生的孔隙水压力测量设备埋设深度范围;管涌发生后,同一水平面上与管涌通道距离相同的位置孔隙水压力变化基本一致;管涌通道与堤脚的距离越远,管涌发生后管涌通道周边位置孔隙水压力降低值和降低率越小;随着管涌通道直径的增大,管涌发生后管涌通道周边位置孔隙水压力降低值和降低率显著增大。关键词:堤防;管涌;渗流场;孔隙水压力中图分类号:TV223.4摇 摇 摇 文献标志码:A摇 摇 摇 文章编号:10067647(2023)06001007Nume
4、rical simulation of response characteristics of seepage field during embankment piping/LIU Sheng1,WANGYuan1,FENG Di2(1.College of Water Conservancy and Hydropower Engineering,Hohai University,Nanjing 210098,China;2.College of Civil and Transportation Engineering,Hohai University,Nanjing 210098,China
5、)Abstract:The seepage field of embankment after piping was calculated by numerical simulation,and the variation law ofpore water pressure at different depths and horizontal positions in the embankment was studied.The influence of pipinglocations and piping channel sizes on pore water pressure after
6、piping was analyzed,and the idea of rapid identification ofembankment piping based on the variation characteristics of pore water pressure was put forward.The reasonable layout areaof measuring equipment of pore water pressure for embankment piping monitoring was obtained.The results show that after
7、piping,the pore water pressure at different positions of the embankment decreases to a certain extent.The pore waterpressure at the bottom of the piping channel and within a range of 1m above decreases greatly,which can be used as theburied depth range for pore pressure measuring equipment used for
8、monitoring the occurrence of piping.After theoccurrence of piping,the changes in pore water pressure at the same distance from the piping channel on the samehorizontal plane are basically identical.The longer the distance between the piping channel and the embankment foot,thesmaller the reduction va
9、lue and reduction percentage of pore water pressure around the piping channel.With the increase ofthe diameter of the piping channel,the reduction value and percentage of pore water pressure around the piping channelincrease significantly after piping.Key words:embankment;piping;seepage field;pore w
10、ater pressure摇 摇 堤防工程是我国防洪体系的重要基础,在保护沿岸人民生命财产安全方面起到了重要作用。管涌作为一种主要的堤防渗透破坏形式,严重威胁堤防的安全运行。狭义的管涌是指在渗流作用下土体中的细土粒在粗土粒形成的孔隙通道中发生移动并被带出的现象1。工程中常将堤防背水侧地面被其下承压水顶穿形成孔洞冒水涌沙的现象称为管涌2,为了说明方便,本文中的管涌指工程中堤防冒水涌沙的渗透破坏行为。国内外学者针对堤防管涌开展了大量的研究3。例如:刘洪辰等4采用管涌砂槽模型试验研究了覆盖层及其与砂层接触面特性对堤基管涌发生01水利水电科技进展,2023,43(6)摇 Tel:02583786335
11、摇 E鄄mail:jz 摇 http:/发展的影响;倪小东等5基于透明土技术与颗粒流方法联合开展了管涌细观机理的研究;Akrami 等6研究了粗砂屏障对管涌发生发展机理的影响。目前对堤防管涌的研究主要关注管涌发生发展的机理,对管涌发生前后堤防渗流场变化的研究较少。管涌发生后周围土体的渗流场会发生相应变化7鄄8,研究管涌发生后孔隙水压力(简称孔压)的响应特征,对于进一步认识管涌机理和监测识别管涌险情具有重要意义。管涌险情的识别和预测对防汛抢险至关重要。明攀等9研究了管涌发生过程中声发射信号的变化规律,发现在管涌发生时声发射信号参数存在明显的特征变化,可据此对管涌进行预报;Bersan等10研究了
12、光纤分布式温度传感器在堤防管涌监测中的应用。一些学者研究了基于红外热成像技术的堤坝渗漏险情探测方法11,但这些方法大多处于研究阶段。目前汛期堤防管涌险情的巡查主要靠人海战术,不仅消耗大量人力,而且效率较低。研究基于孔压响应特征的管涌监测方法,对于快速识别管涌险情、提升抢险效率具有重要意义。为了减小室内试验带来的尺寸效应,本文采用数值模拟方法研究管涌发生后堤防的渗流场响应特征,研究管涌发生后堤防不同深度和水平位置处的孔压变化规律,分析管涌位置和管涌通道尺寸对管涌发生后堤防孔压变化的影响,以期提出基于孔压变化特征快速识别堤防管涌险情的思路,得到可用于堤防管涌监测的孔压测量设备合理布设区域。文中将堤
13、基内形成竖向管涌通道后的堤防渗流场作为管涌发生后的渗流场。1摇 模拟方法对堤防发生管涌后的渗流场计算已有了大量的研究。张健等12鄄13将管涌通道看作完整井或非完整井,推导管涌发生后的堤防渗流场理论公式,这些理论公式使用方便,但适用性有限,无法考虑复杂的地质 条 件 和 堤 身 结 构 对 渗 流 场 的 影 响。王 霜等14鄄15将管涌通道的渗透系数进行放大,在整个计算区域采用达西渗流理论计算堤防的渗流场,这种方法操作简单,但是管涌通道渗透系数的科学确定比较困难。王大宇等16在管涌通道区域采用管流理论,在其他区域采用达西渗流理论计算,管流和达西渗流区域公共边界上水头相等、流量大小相等且方向相反
14、,这种计算方法更加精确,但是需要耦合计算,计算代价较大。管涌发生后,由于与地表连通的竖直管涌通道内水流流速较小,为兼顾计算效率和精度,本文不考虑管涌发生后竖直管涌通道内的水头损失,以地面为零位置水头面,管涌通道边界的总水头为零,删除管涌通道内的介质,其余区域采用达西渗流理论计算堤防的渗流场。1.1摇 方法验证以王霜等17鄄18的管涌模型槽试验为参考进行数值模拟,验证所提出模拟方法的合理性。数值模拟中模型参数的选取参考文献17鄄18,数值计算模型如图 1 所示,模型长 73 cm,宽、高均为 30 cm。模型顶部为厚 5 cm 的黏土层,渗透系数为 5.0 伊10-6m/s,下 部 为 砂 土
15、层,渗 透 系 数 为 8.7 伊10-5m/s。模型左侧为进水室,以模型顶面为零位置水头面,模型左侧的总水头为 23.4 cm。模型顶面预设一管涌通道,管涌通道直径和深度均为 5 cm,管涌通道中心与模型右侧边界的距离为20cm。模型中设置7 个测压点,测压点与模型顶面和侧边间的距离均为10cm。模型左侧设置为总水头为 23.4 cm 的边界条件,管涌通道边界设置为总水头为 0 的边界条件,其余边界均为不透水边界,进行稳态达西渗流计算。图 1摇 数值计算模型(单位:cm)不同测压点处总水头的试验值和数值解如表 1所示。由表 1 可知,测压点处总水头的试验值和数值解基本一致,仅在 4 号测压点
16、处两者有一定偏差,在该测压点处总水头的数值解比试验值低 5.7%,仍在可接受的范围内,因此本文中采用的数值模拟方法在管涌发生后的堤防渗流场的模拟上是可行的。表 1摇 测压点处总水头的试验值和数值解测压点编号总水头试验值/cm总水头数值解/cm数值解与试验值相对偏差/%211.47111.013-4.0415.85714.956-5.7517.26017.3040.3619.19019.5071.7721.64621.6730.11.2摇 模型设置为减小尺寸效应给渗流场计算带来的影响,建立场地尺度的堤防数值模型,如图 2 所示。选用典11水利水电科技进展,2023,43(6)摇 Tel:0258
17、3786335摇 E鄄mail:jz 摇 http:/型的二元堤基堤防结构,具体尺寸参考 GB 50282013堤防工程设计规范和文献19,堤顶宽 6 m,堤身高 8 m,堤身迎水坡和背水坡的坡度均为 1 颐 3,堤基长320m、宽100m,背水坡堤基长度为4 倍的堤身底部宽度。覆盖层厚 3 m,渗透系数为 3.0 伊10-6m/s,下 卧 层 厚 25 m,渗 透 系 数 为 3.0 伊10-4m/s。在堤脚附近管涌口位置设置竖向管涌通道,管涌通道位于模型宽度的中间位置。图 2摇 堤防场地尺度数值模型(单位:m)图 3摇 堤防典型截面及测线示意图渗流场计算中边界条件的设置如下:以堤基表面为零
18、位置水头面,将堤防迎水坡和迎水坡侧堤基顶面设置为总水头为 7 m 的边界条件,模拟设计洪水位的情况,将堤防背水坡侧堤基顶面和管涌通道边界设置为总水头为 0 的边界条件,将堤防背水坡设置为自由溢出边界,其余边界设置为不透水边界。将管涌通道周边位置网格进行加密,计算管涌发生后堤防稳定渗流场。上覆黏土层被承压水顶穿后渗流场是一个非稳定渗流的过程,最终趋于稳定,本文采用稳定渗流分析,模拟的是上覆黏土层被承压水顶穿后渗流场稳定的工况。2摇 结果与分析分别计算堤防发生管涌前后的渗流场,分析堤防不同位置处孔压的变化规律。为了解管涌通道周围不同位置处孔压的响应规律,以堤防的截面 A 和截面 B(图 3(a)(
19、b)为代表(截面 A 为通过管涌通道中心的轴向截面,截面 B 为通过管涌通道中心的横向截面),分析不同位置处的孔压变化规律。截面 A 上 设 置 测 线 玉 和 测 线 域 两 条 水 平 测 线(图 3(c)。截面 B 上设置 4 条测线(图 3(d),测线芋和测线郁为竖向直线,测线吁和测线遇为水平直线。2.1摇 管涌发生后不同深度处孔压变化规律管涌通道直径设置为 1 m,深度设置为 3 m,完全贯通覆盖层,管涌通道边缘与堤脚的距离设置为1 m,计算该工况下堤防的渗流场。选用截面 B 上的两条竖向直线为测线,测线芋通过管涌通道中心,测线郁位于管涌通道右侧,距管涌通道右边缘 1 m。管涌发生后
20、两条测线上不同深度处孔压变化情况如图 4 所示。管涌发生后,堤防不同位置处的孔压均出现一定程度的降低。在测线芋上,随着测点深度的增加,孔压降低值不断减小,且减小幅度逐渐降低。越靠近管涌通道底部,孔压降低值越大,管涌发生后管涌通道底部孔压降低了2.199 m,降低42.3%;孔压降低率(指管涌发生后的孔压相对于没有发生管涌时孔压降低的百分比)变化规律与孔压降低值变化规律相似。在测线郁上,随着测点深度的增大,孔压降低值先增大后减小,管涌通道底部上侧 1 m 处(距离地表2 m)孔压降低值最大,为 0.557 m,降低 16.1%。管涌通道底部对应的深度处(距离地表 3m)孔压降低0.538 m,降
21、低 10.4%。随着测点深度的增大,孔压降低率逐渐减小。相同深度处测线芋上测点的孔压降低值大于测线郁,两条测线上管涌通道底部以下21水利水电科技进展,2023,43(6)摇 Tel:02583786335摇 E鄄mail:jz 摇 http:/图 4摇 管涌发生后堤防不同深度处孔压变化4.9 m 范围内的孔压降低值均大于 0.2 m。综上所述,当管涌通道贯通覆盖层后,管涌通道底部及其上部 1 m 范围内孔压有较大幅度的降低,可作为监测管涌发生的孔压测量设备埋设深度范围。2.2摇 管涌发生后不同水平位置处孔压变化规律管涌通道直径设置为 1 m,深度设置为 3 m,完全贯通覆盖层,管涌通道边缘与堤
22、脚距离设置为1 m,计算该工况下堤防的渗流场。选用截面 B 上两条水平直线为测线,测线吁通过管涌通道底部,测线遇位于管涌通道底部以上 1m 处。管涌发生后两条测线上不同位置处的孔压变化如图 5 所示,当测点位于管涌通道左侧时,测点与管涌通道边缘的距离设为负值。管涌发生后,越靠近管涌通道位置孔压降低值越大,随着测点与管涌通道距离的增大,孔压降低值的减小逐渐变缓。管涌通道两侧与管涌通道距离相同位置处的孔压变化基本一致。对管涌发生后截面 B 上两条测线不同位置处孔压变化数据进行分析,管涌通道左侧测点的孔压降低值稍大于右侧距离相同位置处,但孔压降低率稍小于右侧距离相同位置处。当测线位于管涌通道底部时(
23、测线吁),管涌通道边缘处孔压降低值为2.213 m,降低率为42.5%;管涌通道边缘两侧 3 m范围内孔压降低值大于0.26 m,降低率不小于 5%;管涌通道边缘两侧16 m范围内孔压降低值不小于0.1 m。当测线位于管涌通道底部以上1 m时(测线遇),管涌通道边缘处孔压降低值为1.567 m,降低率为43.9%;管涌通道边缘两侧3 m范围内孔压降低值大于0.19 m,降低率不小于 5.8%;管涌通道边缘两侧 7m 范围内孔压降低值大于0.1 m。图 5摇 管涌发生后堤防截面 B 上不同水平位置处孔压变化当测点与管涌通道边缘距离大于 1 m 时,与测线遇上测点相比,测线吁上测点的孔压降低值更大
24、,但降低率更小。对于测线吁和测线遇上的测点,管涌通道两侧孔压降低率不小于 5%的范围分别为3.0 m和 3.6 m,测线遇上测点的范围比测线吁大0.6 m。图 6摇 管涌发生后堤防截面 A 上不同水平位置处孔压变化选用截面 A 上的两条水平直线为测线,测线玉通过管涌通道底部,测线域位于管涌通道底部以上1 m 处。管涌发生后两条测线上不同位置处孔压变化情况如图 6 所示,当测点位于管涌通道左侧时,测点与管涌通道边缘的距离设为负值。管涌发生后,越靠近管涌通道位置孔压降低值越大,随着测点与31水利水电科技进展,2023,43(6)摇 Tel:02583786335摇 E鄄mail:jz 摇 http
25、:/管涌通道距离的增大,孔压降低值的减小逐渐变缓;管涌通道两侧与管涌通道距离相同位置处的孔压变化基本一致。对管涌发生后截面 A 上两条测线不同位置处的孔压变化数据进行分析,当测线位于管涌通道底部时(测线玉),管涌通道边缘处孔压降低值为2.199 m,降低率为 42.3%;距管涌通道边缘3 m位置处孔压降低值为 0.264 m,管涌通道边缘两侧3 m范围内孔压降低率大于 5%;管涌通道边缘两侧19 m范围内孔压降低值不小于 0.1 m。当测线位于管涌通道底部以上 1 m 时(测线域),管涌通道边缘处孔压降低值为 1.524 m,降低率为 43.2%;距管涌通道边缘3 m位置处孔压降低值为 0.2
26、01 m,管涌通道边缘两侧 3.5m 范围内孔压降低率大于 5%;管涌通道边缘两侧 8 m 范围内孔压降低值大于 0.1 m。当测点与管涌通道边缘距离大于 1 m 时,与测线域上测点相比,测线玉上测点的孔压降低值更大,但降低率更小。对于测线玉和测线域上的测点,管涌通道两侧孔压降低率不小于 5%的范围分别为3.1、3.5 m,测线域上测点的范围比测线玉大 0.4 m。以孔压降低率阈值作为判别管涌发生的指标时,将孔压监测设备置于测线域上监测范围更大,以孔压降低值阈值作为判别管涌发生的指标时,将孔压监测设备置于测线玉上监测范围更大。2.3摇 管涌位置的影响改变管涌通道与堤脚的距离计算堤防渗流场,分析
27、管涌通道位置对管涌发生后堤防不同位置孔压变化的影响。管涌通道直径设为 1 m,深度设为3 m,管涌通道完全贯通覆盖层。定义管涌通道边缘与堤脚的距离为 d,d 分别取为1、5、10、20、50m。选用堤防截面 A 测线玉上测点作为代表分析管涌发生后孔压的变化规律,管涌通道距堤脚不同距离时测线玉上测点孔压降低值如图 7(a)所示。管涌通道与堤脚距离不同时,测线上孔压变化规律相似,越靠近管涌通道,孔压降低值越大。当 d 分别为 1、5、10、20、50 m 时,测线玉上距管涌通道边缘 3 m 处孔压降低值分别为 0.264、0.249、0.233、0.204、0.144 m;管涌通道距堤脚越远,与管
28、涌通道距离相同位置处孔压降低值越小。管涌通道与堤脚距离不同时,管涌发生后堤防截面 A 测线玉上测点孔压降低率见图 7(b)。管涌通道两侧距离相同位置处孔压变化基本一致,越靠近管涌通道,孔压降低率越大。随着管涌通道与堤脚距离的增大,与管涌通道距离相同位置处孔压降低率逐渐减小,当 d 从 1 m 增大到 50 m 时,与管涌通道边缘相距 3 m 位置处的孔压降低率从 5.1%降图 7摇 管涌通道与堤脚距离不同时管涌发生后测线玉上测点孔压变化低到3.4%。当 d 分别为 1、5、10、20、50 m 时,管涌通道两侧孔压降低率不小于 5%的范围分别为 3.1、2.9、2.7、2.4、1.7 m(截面
29、 A 测线玉上测点)。管涌通道与堤脚的距离越大,发生管涌后管涌周边位置孔压降低值和降低率越小,使用孔压监测设备监测管涌发生的监测范围就越小。2.4摇 管涌尺寸的影响改变管涌通道直径计算堤防渗流场,分析管涌通道尺寸对管涌发生后堤防不同位置孔压变化的影响。数值模拟中管涌通道边缘与堤脚的距离设为1 m、深度设为 3 m,管涌通道完全贯通覆盖层。管涌通道直径分别取 0.5、1、2 m。选用堤防截面 A 测线玉上测点作为代表分析管涌发生后孔压的变化规律,不同管涌通道直径条件下管涌发生后测线玉上测点孔压降低值如图 8(a)所示。管涌通道直径不同时,测线上孔压变化规律相似,越靠近管涌通道,孔压降低值越大。当
30、管涌通道直径分别为 0.5、1、2 m时,测线玉上距管涌通道边缘 3 m 处孔压降低值分别为 0.136、0.264、0.510 m,管涌通道直径越大,与管涌通道距离相同位置处孔压降低值越大。当管涌通道直径分别为 0.5、1、2 m 时,测线玉上管涌通道两侧孔压降低值大于 0.2 m 对应的范围分别为1.6、4.6、16.8 m。不同管涌通道直径条件下,管涌发生后测线玉上测点孔压降低率见图 8(b)。越靠近管涌通道,孔压降低率越大。随着管涌通道直径的增大,与管涌通道距离相同位置处孔压降低率显著增加,当管涌通道直径从 0.5 m 增大到 2 m 时,与管涌通道边缘41水利水电科技进展,2023,
31、43(6)摇 Tel:02583786335摇 E鄄mail:jz 摇 http:/图 8摇 不同管涌通道直径下管涌发生后测线玉上测点孔压变化相距 3 m 位置处的孔压降低率从 2.6%增加到9.8%。当管涌通道直径分别为 0.5、1、2 m 时,管涌通道两侧孔压降低率不小于 5%的范围分别为 1.1、3.1、9.2 m(截面 A 测线玉上测点)。管涌通道直径越大,发生管涌后管涌通道周边位置孔压降低值和降低率越大,使用孔压监测设备监测管涌发生的监测范围就越大。3摇 讨摇 论目前我国汛期堤防管涌险情的巡查主要靠人海战术,管涌险情抢险效率低,如何根据管涌险情关键参数的响应特征对其进行快速识别,提升
32、防汛抢险效率,是工程中亟须解决的难题。当堤防外水位不变时,管涌发生后,堤防不同位置处的孔压会发生一定程度的降低。因为管涌险情的出现一般具有突发性,若埋设在堤防周边的渗压计读数突然降低,可能是由于附近区域发生了管涌,可利用堤防孔压的监测数据快速识别管涌险情的发生。由前文分析可知,当管涌发生后,管涌通道底部及其上部 1 m 范围内的孔压有较大幅度的降低,可将覆盖层底部及以上 1 m 范围作为监测管涌发生的孔压测量设备埋设深度范围。管涌发生后,与管涌通道底部以上 1m 深度处相比,管涌通道底部所在深度的孔压降低值更大,但孔压降低率更小。以孔压降低率的阈值作为判别管涌发生的指标时,将孔压测量设备置于管
33、涌通道底部以上 1 m 深度时,监测效果更好;以孔压降低值的阈值作为判别管涌发生的指标时,将孔压测量设备置于管涌通道底部深度时监测效果更好。管涌发生后,同一水平面上与管涌通道距离相同的位置处孔压降低值近似相等,管涌通道与堤脚的距离越大,发生管涌后管涌周边位置孔压降低值和降低率越小。可根据此规律对管涌的发生进行监测。例如:在本文数值模拟设置的条件下,当管涌通道边缘与堤脚距离为 5 m,且管涌通道的直径为1 m 时,在管涌通道底部所在的平面内,管涌发生后以管涌通道中心为圆心,四周 2.9 m 范围的孔压降低率均不小于 5%;以孔压降低率大于等于 5%为管涌发生的阈值,将渗压计埋设在覆盖层下侧,若距
34、堤脚2.1m 处渗压计孔压降低率均大于5%,说明渗压计方圆 2.9 m 范围内有直径 1 m 以上的管涌发生。4摇 结摇 论a.管涌发生后,堤防不同位置处的孔压均出现一定程度的降低。管涌通道底部及其上部 1m 深度范围内孔压降低幅度较大,可作为监测管涌发生的孔压测量设备埋设深度范围。b.管涌发生后,同一水平面上与管涌通道距离相同的位置孔压变化基本一致,越靠近管涌通道位置孔压降低值越大,随着测点与管涌通道距离的增大,孔压降低值的减小逐渐变缓。c.管涌通道与堤脚的距离越大,发生管涌后管涌周边位置孔压降低值和降低率越小。管涌通道尺寸对管涌后堤防渗流场影响较大,随着管涌通道直径增大,发生管涌后管涌通道
35、周边位置孔压降低值和降低率显著增大。参考文献:1 卢廷浩.土力学M.2 版.南京:河海大学出版社,2005.2 罗玉龙,张兴杰,张海彬,等.深厚覆盖层地基潜蚀研究综述J.岩土力学,2022,43(11):3094鄄3106.(LUOYulong,ZHANG Xingjie,ZHANG Haibin,et al.Review ofsuffusion in deep alluvium foundationJ.Rock and SoilMechanics,2022,43(11):3094鄄3106.(in Chinese)3 陈亮,滕耀宗,蔡国栋,等.变水头下管涌细颗粒迁移试验J.河海大学学报(自然
36、科学版),2022,50(5):82鄄88,110.(CHEN Liang,TENG Yaozong,CAI Guodong,et al.Experimental study on the migration of fine particlesin piping under variable water headJ.Journal of HohaiUniversity(Natural Sciences),2022,50(5):82鄄88,110.(in Chinese)4 刘洪辰,吴庆华,苏怀智,等.覆盖层及其与砂层接触面特性对堤基管涌影响试验研究J.水利与建筑工程学报,2020,18(4):
37、165鄄170.(LIU Hongchen,WU Qinghua,51水利水电科技进展,2023,43(6)摇 Tel:02583786335摇 E鄄mail:jz 摇 http:/SUHuaizhi,etal.Experimentalstudyonpipingconsidering cover layer and its contact surface with sandlayer characteristicsJ.Journal of Water Resources andArchitectural Engineering,2020,18(4):165鄄170.(inChinese)5 倪
38、小东,寇恒绮,左翔宇,等.基于透明土技术与颗粒流方法联合开展管涌细观机理研究J.水利学报,2021,52(12):1482鄄1497.(NI Xiaodong,KOU Hengqi,ZUOXiangyu,et al.Research on meso mechanism of pipingbased on transparent soil technology and particle flowmethodJ.Journal of Hydraulic Engineering,2021,52(12):1482鄄1497.(in Chinese)6 AKRAMI S,BEZUIJEN A,VAN B
39、EEK V,et al.Influenceof a permeable sand layer on the mechanism of backwarderosion piping using 3D pipe depth measurements J.Acta Geotechnica,2021,16(12):3881鄄3898.7 甘磊,吴健,戴寿晔,等.含施工裂缝隧道穿越段堤防渗流和稳定分析J.河海大学学报(自然科学版),2022,50(1):85鄄90.(GAN Lei,WU Jian,DAI Shouye,et al.Seepage and stability analysis of em
40、bankment withconstruction cracks in tunnel crossing sectionJ.Journalof Hohai University(Natural Sciences),2022,50(1):85鄄90.(in Chinese)8 邱昊天,王媛,巩佳琨,等.泡沫流体对堤基土体渗流特性影响分析J.河海大学学报(自然科学版),2023,51(5):70鄄78.(QIU Haotian,WANG Yuan,GONG Jiakun,et al.Effect of foam fluid on seepage characteristic inembankment
41、 foundationJ.Journal of Hohai University(Natural Sciences),2023,51(5):70鄄78.(in Chinese)9 明攀,耿晓明,陆俊,等.基于声发射监测的堤防管涌试验J.水利水电科技进展,2020,40(4):33鄄38.(MINGPan,GENG Xiaoming,LU Jun,et al.Experimental studyon monitoring embankment piping based on acousticemission technology J.AdvancesinScienceandTechnology
42、of Water Resources,2020,40(4):33鄄38.(inChinese)10 BERSAN S,KOELEWIJN A R,PUTTI M,et al.Large鄄scale testing of distributed temperature sensing for earlydetection of piping J.Journal of Geotechnical andGeoenvironmental Engineering,2019,145(9):4019052.11 苏怀智,周仁练.土石堤坝渗漏病险探测模式和方法研究进展J.水利水电科技进展,2022,42(1)
43、:1鄄10.(SUHuaizhi,ZHOU Renlian.Research progress and prospectof earth鄄rockfill dam leakage detection modes and methodJ.Advances in Science and Technology of WaterResources,2022,42(1):1鄄10.(in Chinese)12 张健,翟剑峰,王仙美,等.基于球状井非稳定井流理论的管涌流场分布研究J.水利水运工程学报,2014(1):49鄄55.(ZHANG Jian,ZHAI Jianfeng,WANGXianmei,e
44、t al.Analysis of piping field distributions basedon unsteady spherical well flow theoryJ.Hydro鄄Scienceand Engineering,2014(1):49鄄55.(in Chinese)13 毛昶熙,段祥宝,蔡金傍,等.堤基渗流管涌发展的理论分析 J.水 利 学 报,2004,35(12):46鄄50.(MAOChangxi,DUAN Xiangbao,CAI Jinbang,et al.Theoreticalanalysis on piping development of levee fo
45、undationJ.Journal of Hydraulic Engineering,2004,35(12):46鄄50.(in Chinese)14 王霜,陈建生,钟启明.多层堤基结构管涌动态发展的数值模拟J.水利水电科技进展,2021,41(6):39鄄45.(WANG Shuang,CHEN Jiansheng,ZHONG Qiming.Numerical study on dynamic development process of pipingin multi鄄stratum dike foundationsJ.Advances in Scienceand Technology of
46、 Water Resources,2021,41(6):39鄄45.(in Chinese)15 刘昌军,丁留谦,孙东亚,等.双层堤基管涌模型试验尺寸效应的数值模拟J.岩石力学与工程学报,2012,31(增刊 1):3110鄄3116.(LIU Changjun,DING Liuqian,SUN Dongya,et al.Numerical simulation of size effect inpipingerosionmodeltestfordouble鄄stratumdikefoundationsJ.Chinese Journal of Rock Mechanics andEnginee
47、ring,2012,31(Sup1):3110鄄3116.(in Chinese)16 王大宇,傅旭东,冯晴枫.悬挂式防渗墙在管涌过程控制中的作用机制J.清华大学学报(自然科学版),2015,55(2):164鄄169.(WANG Dayu,FU Xudong,FENGQingfeng.Effects of suspended cut鄄off walls on preventingpiping development in levees J.Journal of TsinghuaUniversity(Science and Technology),2015,55(2):164鄄169.(in
48、Chinese)17 王霜,陈建生,黄德文,等.土层结构对管涌发展影响的试验研究J.岩土工程学报,2013,35(12):2334鄄2341.(WANG Shuang,CHEN Jiansheng HUANG Dewen,etal.Experimentalstudyonpipingdevelopmentconsidering effect of foundation structure J.ChineseJournal of Geotechnical Engineering,2013,35(12):2334鄄2341.(in Chinese)18 王霜,陈建生,周鹏.三层堤基中细砂层厚度对管涌
49、影响的试验研究J.岩土力学,2015,36(10):2847鄄2854.(WANG Shuang,CHEN Jiansheng,ZHOU Peng.Effectofthicknessoffinesandlayeronpipingdevelopment in three鄄stratum dike foundation J.Rockand Soil Mechanics,2015,36(10):2847鄄2854.(inChinese)19 刘杰,谢定松,崔亦昊.江河大堤双层地基渗透破坏机理模型试验研究J.水利学报,2008,39(11):1211鄄1220.(LIUJie,XIEDingsong,CUIYihao.Failuremechanismofseepageinleveeswithdouble鄄layerfoundationJ.Journal of Hydraulic Engineering,2008,39(11):1211鄄1220.(in Chinese)(收稿日期:20221130摇 编辑:俞云利)61
