资源描述
石，清除 危树，清除防护加固设备坡面的杂草，疏通 各种路基建筑物的泄水孔，夯填砌体与土体 间离缝，勾补脱落损坏的灰缝。 • 四、夯填(填塞)影响坡面稳定的土质坡面裂 缝(岩石裂缝)。 • 五、整平土质路肩，清除路堤肩缘下的弃砟 弃土，处理路肩低洼处的积水。 53 经常保养范围： • 六、清除排水设备内的淤积物及杂草，勾补脱落损坏 的灰缝，修补沟内及沟帮外缘的漏水部位，保持水沟 出入口畅通。 • 七、经常保持路基防护栏杆、检查梯(井)等检查设备 及线路防护栅栏的完整牢固，按期涂漆防锈及加固修 补。 • 八、负责路基范围内的崩塌、落石、滑坡、泥石流等 病害处所的报警装置中土建设施的检修保养。 • 九、做好路基禁耕范围内的水土保持工作，提出路基 坡面、坡脚及堑顶植被防护计划，由林务部门安排绿 化。 • 十、修筑、整修上山下河检查小道。 54 检查制度 • 为及时全面掌握路基设备状态和病害情况，应对 管内的路基本体及其排水、防护和加固等设备进 行定期检查、经常检查、汛期检查和特殊检查， 各种检查均应做好完整的检查记录。 55 经常检查 • 车间主任每季度对管内路基设备应全面检 查一次，重点地段不得少于两次，雨季应 酌情增加检查次数；工长每月应全面检查 一次，重点地段不得少于两次，雨季应增 加检查次数，严密监视病害的发展。 56 汛期检查 • 汛期检查可分为雨中、雨后及月度检查，遇大雨 、暴雨和连续降雨时，应加强检查。 57 验收制度 • 路基综合维修和小型病害整治等路基维修项目完 工后必须进行验收。 • 验收应执行三级验收制，即工区自验、车间初验 和工务段终验，没有前一级的验收合格记录，不 得报请后一级验收。 58 维修质量验收办法 • 先将维修项目各作业项目按路基维修单项作业验收评 分标准进行评分。 • 1．所有单项作业验收评分均在85分及以上的维修项 目评为优良； • 2．所有单项作业验收评分均在60分及以上，但至少 有一项低于85分维修项目评为合格。 • 只要有一项单项作业验收评分在60分以下，维修项目 即为不合格项目，必须限期整改达到标准后，再逐级 执行三级验收制,并不得被评为优良。 • 维修项目验收结果为优良或合格，签发路基维修验收 证 59 60 路基保养 • 一、路基保养质量全面评定由工区进行，对排水 设备每半年、其他设备每年至少评定一次。 • 二、路基保养质量评定，按路基保养质量评定标 准执行，先按路基本体、排水设备、防护加固设 备和检查道等项目分别评定再进行综合评定。 61 路基保养质量评定 • 1．各项目正线按线路公里标逐公里分段（站线逐 股道按股道长度分段）进行评定，两线（或股道 ）间的路基设备按照就近优先（等距离时下行优 先）原则，归入较近的一条线路（或股道）进行 评定。 62 路基保养质量评定 • 2．评定采用扣分的方法，各公里（股道）范围内 各项目的设备保养缺点扣分总和除以该项目的设 备数量(均取整数，路基本体、排水设备、检查道 按维修延长m，防护加固设备按维修m2）即为该 项目设备保养质量平均分(取小数点后一位)，每 m或每m2平均扣分在1分及以下，且无单项质量扣 10分者为合格，否则为失格； • 四个项目设备均评为合格，该公里（股道）路基 保养评为合格；只要其中有一个项目评为失格， 该公里（股道）路基保养质量即为失格。 63 64 65 66 67 路基病害 • 滑坡：在一定的地形地质条件下，由于多年自然 和人为因素的影响，引起力平衡的破坏，局部不 稳定土体或岩体沿着内部某一面或软弱带作整体 、缓慢或急速活动的变形现象。 • 边坡溜坍：土质边坡受地表水下渗或地下水影响 ，使表层饱和，失去稳定，造成表土或覆盖层下 滑或错落的现象。 68 路基病害 • 风化剥落：整个边坡基本稳定，坡面受风化作用 ，碎屑向下滚落的现象。土质边坡由于地表径流 冲蚀作用，形成鸡爪沟的现象也列入本类。 • 基床下沉外挤：基床土被水浸湿软化，基床面下 沉，形成道砟囊并越来越深，或软弱层发生剪切 滑动，致使道床下沉，路肩隆起、边坡或侧沟外 挤等现象。 69 路基病害 • 基床翻浆冒泥：基床土体或风化岩被水浸蚀软化 ，在列车动力作用下液化成泥浆挤压冒出。 • 排水不良：地表或地下排水系统的设备状态不能 满足过水需要，如排水设备不足、损坏、堵塞等 ，而引起路基其他病害或危及路基稳定的现象称 排水不良。 • 沙害：风沙流的堆积、吹蚀（掏蚀）作用对铁路 线路设备的破坏或流沙上道影响行车的现象。 70 翻浆冒泥翻浆冒泥 路基强度因含水过多而急剧下降，在 行车作用下发生裂缝、鼓包、冒泥等现象 ，称之为翻浆。 铁路路基受降雨和地下水的影响，地 表水或地下水渗入，特定的地基土中，在 活载的作用下，孔隙水压力不断变化，就 会产生翻浆冒泥和道碴陷入等整体软化的 现象。路基翻浆冒泥是多种因素综合作用 的结果，土质、水、温度、路面与行车荷 载是影响路基翻浆冒泥的主要因素，同时 还包括工程措施方面的原因。 71 路基下沉 由于路基土密实度不足或地基松软 。在水、荷重、自重及振动作用下发生 局部或较大面积的竖向变形。一般经过 列车运行一段时间后。下沉会趋于缓解 。但有时荷载重复增加或水的作用使沉 降速率加大。局部下沉也会造成陷槽使 线路不平顺。下沉分为基床下沉、堤体 下沉和基底下沉。 路基下沉主要是路基填筑密度不够和 强度不足所致，表现形式有路基下沉、道 砟囊或道砟袋。填方路基下沉导致断面尺 寸改变的病害现象，为路堤沉陷。 72 挤出变形 表现形式有：路肩隆起 侧沟被挤， 路肩外挤， 边缘外膨。 由于土体强度不足而产生的剪切破坏或塑性流动， 基床内的土经常处于软塑状态，在基床内的影响深度较 大，在列车荷载的作用下，基床上发生剪切破坏，发乍 外挤变形。外挤是因为基床强度不足引起。 73 谢谢大家 ~O(∩_∩)O~ 74 䗅 h 䗅 和区域主管车间巡视之间的联系 •-现场参观小时板 •- 总结 MDP总结 ！ ℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡℡桥梁工程系－杨 剑 本章按照铁路桥涵设计规范对钢筋砼受弯构 件进行分析 3 受弯构件强度和变形计算 ——铁路桥涵部分 桥梁工程系－杨 剑 本章主要内容 3-1 受弯构件概述 3-2 受弯构件的应力阶段及破坏状态 3-3 受弯构件正截面承载力计算 3-4 受弯构件斜截面承载能力设计计算 3-5 裂缝宽度和挠度验算 桥梁工程系－杨 剑 3.1 概述 桥梁工程系－杨 剑 3.1.1 受弯构件的类型 典型的受弯构件：梁、板 3.1.2 常用梁、板的截面型式 梁的截面形式常见的有矩形、T形、工形、箱形、Γ形 、Π形 预制板常见的有空心板、槽型板等 考虑到施工方便和结构整体性要求，工程中也有采用 预制和现浇结合的方法，形成叠合梁和叠合板 桥梁工程系－杨 剑 截面 形式 和钢 筋布 置 桥梁工程系－杨 剑 M V 3.1.3 受弯构件的截面内力 弯矩M和剪力V，轴力可以忽略不计。 桥梁工程系－杨 剑 3.1.4 受弯构件可能发生的主要破坏形态 1．正截面破坏（受弯破坏） 发生在弯矩最大的截面，由弯矩作用所引起，破坏截面 与梁轴线垂直。 2．斜截面破坏（受剪破坏） 发生在剪力最大或弯矩和剪力均较大的截面，由剪力或 弯矩和剪力共同作用所引起，破坏截面与构件的轴线斜 交。 桥梁工程系－杨 剑 正截面破坏 混凝土压坏 P 斜截面破坏 P PP 混凝土压坏 桥梁工程系－杨 剑 3.1.5 梁内配筋种类 1. 抗弯钢筋 纵向受拉钢筋－起主要作用，必需配置； 纵向受压钢筋－可配可不配。 •布置：沿跨度方向，平行于梁轴，位于受拉区 •作用：承受荷载弯矩引起的拉应力 •数量：计算确定 •构造：满足规范要求 ①可以单根或两至三根成束布置。 ②钢筋的净距不得小于钢筋的直径，并不得小于30 mm。 ③当钢筋层数等于或多于三层时，其净距横向不得小于1.5倍的钢筋直径 并不得小于45 mm，竖向仍不得小于钢筋直径并不得小于30 mm。 桥梁工程系－杨 剑 2. 抗剪钢筋 箍筋－取主要作用，必须配置； 斜筋或弯起钢筋－有时可不配。 布置：垂直于梁轴 作用：固定主筋位置，确保其稳定性，联系拉压区砼，承受剪力引 起的主拉应力 数量：计算和构造 布置：在接近梁端弯起 作用：与箍筋共同承受主拉应力 数量：计算确定 构造：起弯角一般为45 桥梁工程系－杨 剑 3. 构造钢筋 架立筋； 梁侧纵向水平钢筋。 布置：一般在梁的四周 作用：架立箍筋，形成骨架 数量：根据构造要求 桥梁工程系－杨 剑 斜筋或弯起钢筋 As’ 桥梁工程系－杨 剑 l通过合理配置纵向受力钢筋（主要是纵向受拉 钢筋）使构件具有足够的抗弯承载能力，防止 正截面破坏的发生； l通过合理配置箍筋或箍筋和斜筋使构件具有足 够的抗剪承载能力，防止斜截面破坏。 桥梁工程系－杨 剑 3.1.6 钢筋混凝土受弯构件的设计内容 正截面受弯承载力计算－按已知截面弯矩设计值M，计算确 定截面尺寸和纵向受力钢筋； 斜截面受剪承载力计算－按受剪计算截面的剪力设计值V，计 算确定箍筋和弯起钢筋的数量； 钢筋布置－为保证钢筋与混凝土的粘结，并使钢筋充分发挥 作用，根据弯矩图和剪力图确定钢筋的布置； 正常使用阶段的裂缝宽度和挠度变形验算； 绘制施工图。 桥梁工程系－杨 剑 3.2受弯构件的应力阶 段及破坏状态 桥梁工程系－杨 剑 3.2.1.1 两个名词 AS h0 h b As’ 3.2.1 配筋率对正截面破坏形态的影响 桥梁工程系－杨 剑 A. 截面的有效高度h0及有效面积 bh0 截面的有效高度h0－截面内纵向受拉钢筋重心至截面受压 边缘的距离； 截面有效面积＝ bh0 桥梁工程系－杨 剑 B. 纵向受力钢筋的配筋率 纵向受拉钢筋的配筋率 纵向受压钢筋的配筋率 0 bh A s =r 桥梁工程系－杨 剑 3.2.1.2 配筋率 对构件破坏形态的影响 l 随纵向受拉钢筋配筋率 的变化，受弯构件可能发 生少筋、适筋、超筋三种沿正截面的破坏形态 。 桥梁工程系－杨 剑 (1)少筋破坏 发生的条件： 破坏过程： 受拉混凝土开裂→受拉钢筋屈服随之瞬时破坏 破坏特征： 破坏属突然发生的无明显预兆的破坏，即脆性破坏； 承载力由混凝土抗拉强度所控制，因此承载力很低，混凝 土抗压强度远没有充分发挥，即材料强度没有得到充分利 用，破坏与素混凝土梁类似 。 桥梁工程系－杨 剑 (2) 超筋破坏 发生的条件： 破坏过程： 受拉混凝土开裂→受压边缘混凝土压碎 破坏特征： 破坏属无明显预兆的脆性破坏；承载力由混凝土抗压强 度所控制，因此承载力较高。破坏时受拉钢筋没有屈服， 材料强度没有得到充分利用。 桥梁工程系－杨 剑 (3)适筋破坏 发生的条件： 破坏过程： 受拉混凝土开裂→受拉钢筋屈服→受压边缘混凝土压 碎 破坏特征： 破坏属有明显预兆的延性破坏。破坏始于纵向受拉钢 筋屈服，终于受压边缘混凝土压碎。材料强度得到充分利 用，承载力较高。 桥梁工程系－杨 剑 （a）少筋梁；（b）适筋梁；（c）超筋梁 不同配筋率构件的破坏特征 (b) (c) (a) pppp pp 桥梁工程系－杨 剑 三. 钢筋混凝土构件的破坏类型 有三种基本形式 l 延性破坏：配筋合适的构件，具有较高的承载力，同时破 坏时具有一定的延性，钢筋的抗拉强度和混凝土的抗压强度 都得到发挥，如适筋梁。 l受拉脆性破坏：承载力很小，取决于混凝土的抗拉强度，混 凝土的抗压强度未能发挥，破坏特征与素混凝土构件类似。 虽然由于配筋使构件在破坏阶段表现出很长的破坏过程，但 这种破坏是在混凝土一开裂就产生，没有预兆，如少筋梁。 l受压脆性破坏：具有较高的承载力，取决于混凝土抗压强度 ，其延性能力取决于混凝土的受压塑性，因而较差，钢筋的 受拉强度没有发挥，如超筋梁 。 桥梁工程系－杨 剑 期望的破坏形态－延性破坏期望的破坏形态－延性破坏 l l 在工程设计中既要考虑承载力，也要考虑破坏时的变形 能力，两者具有同样的重要意义。 l同样承载力的情况下，延性大的结构在倒塌前具有明显的 预兆，在避免人员伤亡和财产损失方面有重要作用。 l从结构吸收应变能的角度出发，延性大的结构，在最终倒 塌前可以吸收更多的应变能。 桥梁工程系－杨 剑 u 为充分利用材料和改善结构的受力变形 性能，实际结构中，少筋构件和超筋构 件一般不允许采用，应将结构设计成适 筋构件，即在极限状态时呈现适筋构件 的延性破坏形态。 桥梁工程系－杨 剑 3.2.2 适筋受弯构件截面全过程受力分析 一.梁的主要试验结果 以单筋矩形截面梁为例进行说明 l 单筋矩形截面－仅在构件受拉区配有纵向受力钢筋的矩 形截面。 l 单筋截面在截面受压区并非没有钢筋，而仅指截面受 压区没有配置纵向受力钢筋，但构造钢筋如架立筋则肯 定存在。 双筋矩形截面－在构件的受拉区和受压区同时配有纵向 受力钢筋的矩形截面。 桥梁工程系－杨 剑 梁的基本情况 b h as As h0 M V V P P 桥梁工程系－杨 剑 荷载－变形曲线 l 荷载－挠度曲线 Pcr、fcr ；Py、fy；Pu、fu 分别为截面 开裂、屈服和破坏时的荷载与挠度。 0.4 0.6 0.8 1.0 Ⅰa Ⅱa Ⅲa Ⅰ Ⅱ Ⅲ Pcr Py Pu 0 f P/Pu fcrfyfu 桥梁工程系－杨 剑 l截面弯矩－受拉钢筋应变的关系 桥梁工程系－杨 剑 u很明显，适筋梁的受力全过程可根据其 受力破坏特征，将其分为三个阶段： u开裂前工作阶段、 u带裂缝工作阶段、 u破坏阶段。 桥梁工程系－杨 剑 二.截面全过程受力特征描述 桥梁工程系－杨 剑 1.开裂前工作阶段(整体工作阶段)— 阶段I 起始范围：开始加载→受拉边缘混凝土拉应变达到其极限 拉应变。 第I阶段末：受拉边缘混凝土拉应变达到其极限拉应变时刻 ，记为Ia。 受力特征：压区应力接近线性分布，拉区应力在阶段Ia由于 混凝土的受拉塑性而呈曲线分布，但截面应变仍呈线性分 布，压区最大压应力及受拉钢筋的拉应力均远远小于其各 自的强度。相对于阶段I而言，阶段Ia时截面的中性轴略有 上升。 阶段Ia－作为截面抗裂验算的依据。 桥梁工程系－杨 剑 阶段I时截面的应力、应变分布 h a b A s h0 x c s f εt 桥梁工程系－杨 剑 阶段Ia时截面的应力、应变分布 b c h a A s h0 xcr s f εtu 桥梁工程系－杨 剑 2.带裂缝工作阶段（正常使用阶段）－阶段Ⅱ 超始范围：受拉边缘混凝土开裂瞬时→受拉钢筋屈服 受力特征：截面一旦开裂，开裂截面上将发生明显的应 力重分布现象，裂缝处混凝土不再承担拉应力，全部拉 力转而由受拉钢筋承担，受压区混凝土出现明显的塑性 变形，压应力图形呈曲线，中性轴上升。 第Ⅱ阶段末：对应于受拉钢筋屈服时刻，记为Ⅱa。 构件使用阶段的变形和裂缝宽度验算是建立在阶段II上。 本阶段是容许应力法计算的基础 桥梁工程系－杨 剑 h a b As h0 xn c s f 阶段Ⅱ时截面的应力、应变分布 桥梁工程系－杨 剑 阶段Ⅱa 时截面的应力、应变分布 h a b As h0 xn c y f My fy 桥梁工程系－杨 剑 3. 破坏阶段（屈服后阶段）－阶段Ⅲ 超始范围：受拉钢筋屈服→受压边缘混凝土压碎 第Ⅲ阶段末：对应于受压此需要将自衡压力匀料板（7）与淌料板（8）保持平行，之间的缝隙应一致。调整时，将镶条紧固蝶形螺母（5）松开。将镶条（6）调整到与淌料板平行、间隙一致时，将螺母紧固。
5.3.2 振幅的调整（见图六）
振幅调整的目的是当筛面物料流速过快或过慢，物料在筛面厚度太薄或太厚时，通过调整振幅，将流速及料厚控制在一定的范围内，以达到最佳的筛理效果，调整步骤如下：
a、拆卸前机门及两台振动电机的上、下端罩壳。
b、旋松外侧偏心块夹紧螺栓（1），螺母（2）。
c、上、下端偏心块（3）同向旋动，使偏心块上激振力示值刻线至需要的激振力值处、上、下两组偏 心块重叠位置一致。
d、旋紧偏心块夹紧螺栓。
e、安装上、下端罩壳及前机门。
注意！调整时应将两台电机同时调整，两台电机偏心块重叠位置相同。且位置左右对称（见图六)。出厂时，机器振幅已调至 8.5-10毫米。因此，用户需要小于出厂时的振幅方可调整，需要大于出厂时振幅则不可调整。
5.3.3 吸风量的调节
吸风量调节的目的是使在筛面上流动的物料呈半悬浮的流态化状态，按物料颗粒的大小、比重和所受空气阻力的不同而形成分层。风量、风压的大小直接影响其工艺效果。调节时，应根据在制品灰分降、选出率的需求来进行。吸风量大，灰分降低率也大，但吸风量过大，空气穿过筛面速度增大，增加了对物料的作用，使筛下物数量减少，降低了选出率，且小粒胚乳也随麸屑吸出，影响出粉率。
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由于筛孔配备进料至出料是由小到大，由于从进料到出料料层由厚变薄，则风速也应从进料到出料由大到小，但靠总吸风箱处应取最小，如图十三所示。总之，风量、风速的调节要根据整个筛面物料是否呈现半悬浮的流态化状态进行反复调节，在流量正常时调节步骤如下：
a、将总风箱调节风门打开三分之二至五分之四。
b、将风道两端补风阀向上旋转，使补风口下部打开五分之一至三分之一。目的是使风道内不积粉或少积粉，保持风道畅通。
c、调节各个风室风量，原则是靠近总风箱处适当开小，依次向进料端或出料端逐渐开大。调节时用工具旋转风室风门调节螺钉，顺时针方向为风量减少，反之为增加。
5.3.4 筛绢的配备
筛绢配备应根据进机物料及工艺对清粉后在制品的要求，来合理选择筛绢的孔径。其原则是：
a、筛孔配备是先密后稀，逐段放粗。
b、头段筛孔明显稀于进机物料留存的分级筛孔。
c、末段筛孔必须稀于或等于进机物料通过的筛孔。
d、中间段筛孔可按头段、末段筛孔号数之差平均分配到每段上去。
e、第二层、第三层筛面的筛孔配备比上一层相应段筛孔加密2号或相等。
举例：在处理20W/36W进机物料时，筛孔配备可参考以下规格：
头段 二段 三段 末段
26 24 22 18
28 26 24 20
30 28 26 22
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5.3.5 筛绢松驰后的调整
调整的目的是消除因物料的重量使筛绢延伸变形产生中凹现象，使筛格中间料层加厚，物料分级、清理刷运动受到影响。调整筛绢绷紧程度的方法步骤与5.2.10相同。
5.3.6 压力门的调整（见图十二）
可通过调节螺母（7）来调整压力门压紧力的大小。
可通过压紧或放松垫块（4）等调整压力门的长短。
注意！上、中、下压力门必须安装正确。
6 操作与维护
6.1 开机前应仔细检查下列内容：
a、锁紧角钢是否全部拆除。
b、紧固螺栓、螺母是否已紧固。
c、机器内有无异物。
d、各动作部位上否灵活。
e、接地、电源线路是否安全可靠。
6.2 启动机器后，应注意检查、观察下列内容：
a、有无不正常响声。
b、检查物料是否均匀地覆盖在整个筛面上，料流是否正常。
c、观察物料是否呈半悬浮流态化状态。
d、检查筛上物、筛下物分级效果，有必要时应检查吸风管道粉尘收集器中物料的情况。
e、每班结束后，检查筛绢绷紧程度，有无破损及筛面清理情况。
f、检查密封装置有无破损。
g、检查风道内积粉情况。
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h、定期检查各紧固件是否松动，橡胶轴承、橡胶弹簧等易损件是否磨损严重。
i、观察电流、电压变化情况。
6.3 按一年周期检查振动电机，并清洗加注润滑脂。
7 故障原因及排除方法
7.1 故障原因及排除方法（见表二）
7.2 橡胶弹簧损坏后的更换
橡胶弹簧损坏后，同样直径的两只应成对更换，以保证清粉机一端橡胶弹簧变形量一致，更换步骤如下（见图十四）
a 、在振动体前后座（4）下部安放支撑物。
b、拆卸螺栓（3）及连接槽钢（2）。
c、折卸螺栓（5）及小连接架（1）。
d、将装有橡胶弹簧（9）的小连接架取出，拆卸橡胶弹簧内的内六角螺钉（10）及衬套（6）、垫圈（7），取小连接架时，只要将橡胶弹簧从底座（8）向上拨出。
e、安装时按倒顺序进行，注意将各紧固件紧固。
7.3 橡胶轴承更换步骤如下（见图十五）：
a 、在输送槽下安放支撑物。
b、拆卸螺栓（2）。
c、取出支撑杆（5），连接小支架（3），夹板（4）。
d、拆卸旧轴承，衬套（8）。
e、将新轴承装入支撑杆及连接小支架内，衬套装入轴承内。
f、安装时按倒顺序进行，注意将螺栓紧固。
注意！安装时不得损坏橡胶轴承。
8.易损件、专用件
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8.1易损件
型号
项目
FQFD4923/2
FQFD3923/2
FQFD2922
FQFD4913/2
FQFD6023
橡胶弹簧
Ф9696 2只
Ф9696 2只
Ф8696 4只
Ф8696 2只
Ф9696 2只
橡胶弹簧
Ф8696 2只
Ф8696 2只
Ф7096 2只
Ф8696 2只
橡胶轴承
Ф3032 12只
Ф3032 12只
Ф3032 12只
Ф3032 6只
Ф3032 12只
清理刷座
48/32只
48/32只
32只
24/16只
48只
清理刷
24/16只
24/16只
16只
12/8只
24只
滑轨
Ф6465 48/32根
Ф6465 48/32根
Ф6400 32根
Ф6400 24/16根
Ф6465 48根
推杆
48/32只
48/32只
32只
24/16只
48只
滑块
48/32只
48/32只
32只
24/16只
48只
摆动架
24/16只
24/16只
16只
12/8只
24只
8.2随机专用工具
a、胡桃钳（皮匠钳） 2把
b、调整旋具（起子） 1把
说明:
1 因用户对筛网配备的要求不同，清粉机出厂不配置筛网，用户可按5.3.4及图8自行配备。如需我公司配置，须在订货时商定。
2. 用户需在机器中部加装直、弯通料管 ，可根据附图1在订货时具体确定通料管数量及位置。
3.用户可根据工艺需要，对附图 2中输送槽的型式进行组合，如有特殊要求，在订货时商定。用户未提出要求时，我公司按图十六中正常槽供货。
—11—
表一
型号
项目
FQFD4923
FQFD4922
FQFD3923
FQFD3922
筛面层数
3
2
3
2
筛体个数
2
2
2
2
产
量
粗麦渣 kg/h
1400-2800
1400-2400
1200-2200
1100-1900
细麦渣 kg/h
600-1400
600-1200
500-1200
450-960
吸风量 m3/min
40-70
35-65
35-60
30-50
阻
力
粗渣 mmH2O
25-35
细渣 mmH2O
10-20
动力 kW
20.25
20.25
20.18
20.18
振幅(可调)mm
0-9
频率 S-1
9.6
质量 kg
1030
970
780
750
外形尺寸 LWH
270012901750
270012901740
270010901690
270010901640
型号
项目
FQFD2922
FQFD4913
FQFD4912
FQFD6023
筛面层数
2
3
2
3
筛体个数
2
1
1
2
产
量
粗麦渣 kg/h
790-1360
700-1400
700-1200
1680-3370
细麦渣 kg/h
340-680
300-700
300-600
720-1680
吸风量 m3/min
25-45
25-40
20-35
50-85
阻
力
粗渣 mmH2O
25-35
细渣 mmH2O
10-20
动力 kW
20.18
20.18
20.18
20.25
振幅(可调)mm
0-9
频率 S-1
9.6
质量 kg
550
500
1220
外形尺寸 LWH
22008901540
24468001694
24468001631
275014901850
—12—
表二 故障原因及排除方法
故 障
原 因
排 除 方 法
启动后电机不能运转
a、熔断丝熔断
b、缺一相电源
c、延时器损坏
d、电机损坏
a、更换熔断丝
b、检查线路、紧固电源接头
c、更换延时器
d、更换振动电机
电机电流过高电机发烫
a、电压过高或过低
b、三相电不平衡相差太大
c、电机损坏
a、调整电压
b、检查三相电使之平衡
c、检修电机
开机后有不正常声响
a、紧固螺栓松动
b、橡胶轴承损坏
c、振动体内有异物
d、压力门松动
a、拧紧螺栓、螺母、必要时检查另部件有无断裂
b、更换橡胶轴承（图十五）
c、清除异物
d、调整压力门
进料口堵塞
a、瞬间进料超过标定产量太多
b、匀料板不灵活或太重
c、筛体内料流不畅
a、 控制进机物料流量
b、检查、调整匀料板
c、检查出料口是否堵塞，观察吸风量是否 过小或过大
筛孔堵塞
a、刷子运动不正常
b、筛绢松弛
c、进机物料水份过高
d、钢丝网不平，使橡胶球挤在一个角落
a、检查刷子移动是否灵活，推杆滑槽是否磨损，刷毛是否过短或过长，刷毛是否整齐，进行调整或更换
b、绷紧筛绢
c、降低进机物料水份
d、将钢丝网整平
物料在筛面分布不均匀有跑偏现象
a、进料机构喂料不均匀
b、筛体不水平
c、橡胶轴承严重磨损
d、橡胶弹簧变形量不一致
e、电机与振动中心不吻合
a、调整匀料箱内匀料板
b、调整机体使筛体水平
c、更换橡胶轴承
d、更换或垫好橡胶弹簧
e、调整电机吊挂位置，物料向左偏则向左调整，若向右偏向右调整
振动大噪声增加
橡胶轴承磨损
更换橡胶轴承
—13—
续表二 故障原因及排除方法
故 障
原 因
排 除 方 法
启动或停机时振动体产生较大幅度的横向振动
说明：一般情况下允许有1至2次轻微横向振动
a、电机在没有完全停止的情况下重新启动
b、两台电机偏心块调整不一致
c、两台电机偏心块，停止位置不对称
d、两台电机吊挂角度相差大
e、两台电机输入电流差异大
f、两台电机灵活程度差异大
a、 待电机完全停止后再启动
b、重新调整电机偏心块
c、检查偏心块与电机罩壳上磁钢是否相吸或位置是否相同
d、重新调整电机吊挂角度使之相近
e、检查电源线路并加以调整
f、检查电机转子是否有缺陷
清
粉
机
效
果
差
a、进机物料粒度相差太大
b、进机物料中含粉太多
c、进机物料量超过产量指标
d、物料在筛面上未呈现半悬浮流态化状态
e、筛绢配备不适当
f、筛上物分布不均匀
g、筛孔堵塞
h、筛绢未绷紧
i、筛体运动不正常
a、控制进机物料粒度，保持相近
b、控制进机物料含粉量不超过2％
c、调整进机物料流量
d、调整吸风量，并控制物料不要跑偏
e、重新调整筛绢配备
f、调整筛体水平，控制筛面物料流速
g、按筛孔堵塞故障排除
h、绷紧筛绢
i、全面检查，按前述故障排除方法排除
—14—
1—进 料 口 5—筛上物出口
2—匀 料 箱 6—筛下物出口
3—进、出风方向 7—输 送 槽
4—风 道 8—振动电机
图一 工作原理
—15—
.
1—底 座
2—橡胶弹簧
3—机 门
4—振动电机
5—匀 料 箱
6—进 料 口
7—风室调节旋纽
8—风 室
9—总风量调节把手
10—总 风 箱
11—盖 板
12—机 架
13—筛 体
14—分 料 体
15—调节畚斗
16—筛下物分料箱
17—筛下物出口
18—筛 体
19—输 送 槽
20—小连接架
21—风 道
22—压力门
23—把手
24—锁紧角铁
25—支撑杆
26—布袋筒
27—接线盒
28—筛上物出料斗
29—照明
30—控制开关
图二（a） 结构示意图
—16—
1—下机架
2—橡胶轴承
3—机门
4—振动电机
5—匀料箱
6—进料口
7—风室调节旋扭
8—风室
9—总风量调节把手
10—总风箱
11—上机架
12—振动筛体
13—分料体
14—调节畚斗
15—筛下物分料斗
16—筛下物出口
17—筛格
18—输送槽
19—小连接架
20—风道
21—压力门
22—把手
23—锁紧角铁
24—支撑杆
25—布袋筒
26—接线盒
27—筛上物出料斗
图二（b） 结构示意图
—17—
1—观察窗
2—风量调节旋纽
3—风室
4—螺母
5—手柄
6—该度盘
7—调风阀门
8—风道
9—螺母
10—补风阀
11—插板阀
图三 吸风系统
—18—
1—滚动体
2—枕木
3—锁紧角钢
4—橡胶弹簧
5—底座
6—吊环螺钉
7—起吊槽钢
8—连接槽钢
9—铲车爪
图四（a） 吊 运
1—滚 动 体
2—枕 木
3—锁紧角钢
4—橡胶弹簧
5—下 机 架
6—吊环螺钉
7—起吊装置
8—铲 车 爪
图四（b） 吊 运
—19—
说明：1M、2M必须同时运转，且转向相反
出厂时已调好，用户配上相应的控
制设备，即可同时起动2台电机。
图五 接线示意图
—20—
1—六角螺栓 2—螺 母 3—偏 心 块
图六 振动电机安装
1—胡桃钳 2—插 条 3—筛 框 4—压 条 5—筛 绢
图七 筛格安装
—21—
图八 筛绢缝制图
型号
项目
FQFD4923/2
FQFD3923/2
FQFD2922
FQFD4913/2
FQFD6023/2
下料尺寸
571571
571471
506371
506571
671571
最后尺寸
527527
527427
462327
462527
627527
进口聚脂筛网最后尺寸（参考）
534534
534434
469334
469534
634534
—22—
1-泡 沫 2-连接板 3-滑 块 4-摆动架 5-毛 刷
6-滑 轨 7-换向滑杆 8-钩 搭 9-筛 绢 10-长毛绒
图九 刷子清理
1-长毛绒 2-筛框 3-橡胶球 4-内筛框
5-筛 网 6-泡沫 7-筛 绢 8-钩 搭
图十 橡胶球清理
—23—
1-接料方盒 2-箱 体 3-捏 手 4-观察门
5-蝶形螺母 6-
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