1、中华人民共和国国家标准钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ 130 90建标1990 北 京中华人民共和国国家标准钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ 130 90主编部门 中 华 人 民 共 和 国原城乡建设环境保护部批准部门： 中华人民共和国建设部施行日期：1 9 9 1 年 3 月 1 日关于发布国家标准钢筋混凝土升板 结构技术规范 的通知(90) 建标字第 249 号根据国家计委计综 1984 305 号文的要求，由中国建筑科学 研究院会同有关单位共同制订的钢筋混凝土升板结构技术规 范， 已经有关部门会审 现批准钢筋混凝土升板结构技术规 范GBJ 130 90 为国家标准， 自一九九一年三月一
2、日起施行 本标准由建设部负责管理 具体解释等工作由中国建筑科学 研究院负责 出版发行由建设部标准定额研究所负责组织 中华人民共和国建设部一九九年五月十八日3编 制 说 明本规范是根据国家计委计综 1984 305 号文的要求, 由中国 建筑科学研究院会同有关单位共同编制而成的 本规范是在部标准升板建筑结构设计与施工暂行规定 (JGJ8 ( 一) 76) 和升板建筑结构设计与施工暂行规定的 补充规定 (JGJ8 (二) 79) 的基础上进行了合并和修改，吸 收了近十几年来的设计、施工实践经验和科研成果，增加了密肋 板、格梁板设计计算和构造、盆式升板法设计与施工、现浇柱与 工具柱施工以及墙体和筒体
3、的施工等内容 在编制过程中 以多 种方式广泛地征求了全国有关单位意见，反复修改，最后由我部 会同有关部门审查定稿 本规范共分十一章十一个附录 其中设计部分六章，施工部 分四章，验收部分一章 这三部分的内容是紧密联系的 其主要 内容有 总则 设计计算与施工的基本规定 板、柱、板柱节 点、抗侧力等结构的设计与施工及升板结构工程的质量标准与验 收 为了提高规范质量 请各单位在执行本规范的过程中, 注意 总结经验，积累资料，随时将有关意见和建议寄交中国建筑科学 研究院结构所 以便今后进一步修改时参考 建 设 部一九九年五月5目 录第一章 总 则 1第二章 设计计算与施工的基本规定 2第三章 板的设计
4、4 第一节 一 般 规 定 4 第二节 提升阶段计算 4 第三节 使用阶段计算 8 第四节 构造与配筋 12第四章 柱的设计 14 第一节 一般规定 14 第二节 提升阶段验算 14 第三节 使用阶段计算 22第五章 板 柱 节 点 设 计 24 第一节 板柱节点 24 第二节 提升环和承重销 26第六章 升板结构的抗侧力设计 31 第一节 一般规定 31 第二节 内力和位移计算 32 第三节 构造要求 36第七章 柱的施工 39 第一节 一般规定 39 第二节 预制柱的施工 39 第三节 现浇混凝土柱的施工 40 第四节 工具柱的施工 42第八章 板的制作 44 第一节 胎模施工 44 第二
5、节 隔离层 446第三节 提升环制作与安装 44 第四节 模壳和模板 45 第五节 混凝土施工 45第九章 板的提升与固定 46 第一节 提升设备 46 第二节 提升单元与程序 46 第三节 提升准备 47 第四节 板的提升 47 第五节 群柱的稳定措施 48 第六节 板的就位与固定 49第十章 墙体和筒体的施工 50 第一节 一般规定 50 第二节 升提、升滑施工 52 第三节 升层施工 52第十一章 验 收 54 第一节 质量标准与结构验收 54 第二节 技术复核与隐蔽工程验收 55附录一 等代梁的升差内力的计算 57 附录二 平板配筋构造 60附录三 格梁板的次梁有效刚度系数 61 附录
6、四 变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系数 62 附录五 群柱与内竖筒或剪力墙共同工作时的计算长度系数 65 附录六 板柱节点图 66 附录七 板柱结构及板柱 壁式框架结构的简化计算方法 68 附录八 板柱 剪力墙结构的简化计算方法 71 附录九 带刚域杆件的线刚度修正系数 74 附录十 等代框架梁和柱的刚域长度系数表 78 附录十一 本规范用词说明 80 附加说明 本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单 817主 要 符 号作用和作用效应M - 弯矩设计值 轴向力设计值 剪力设计值 作用 力 垂直分布活荷载设计值W 、o 集中和分布风荷载G 、9 构件自身所受的重力和分布重力计 算 指 标 短
7、期荷载作用下的等代梁刚度 等代框架梁的线刚度Kfc 等代框架柱的线刚度 总框架顶点的水平刚度 总剪力墙顶点的水平刚度 混凝土的弹性模量 型钢的弹性模量 混凝土的抗拉强度设计值几 何 参 数 等代梁的截面惯性矩 混凝土板或柱的截面惯性矩 型钢的截面惯性矩8 等代框架梁的截面惯性矩 等代框架柱的截面惯性矩 各片剪力墙等效惯性矩之和 等代梁的计算宽度 柱帽的有效宽度 房屋总宽度 板的截面高度 柱的截面高度 截面的有效高度 层高 柱的全高 墙体的悬臂高度 房屋总高度 柱距 等代梁的计算跨度 柱的计算长度 偏心距 基本周期 柱帽倾斜面与柱轴线的夹角 冲切破坏锥体面的平均周边长度 或 建筑物顶点 或 方向
8、的位移 或 或 方向的层间位移 支座 的竖向位移计 算 系 数 次梁的有效刚度系数 折算荷载修正系数 变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系数 偏心距增大系数 计算长度系数1 cbCCrb1urblc1b 、u 柱帽半宽与等代框架梁跨度之比 柱帽计算高度与柱高之比 等代框架梁左、右端刚域长度与梁跨度之比 柱上、下端刚域长度与柱高之比 带刚域梁左、右端的线刚度修正系数 带刚域柱上、下端的线刚度修正系数第一章 总 则第 1 0 条 为了在升板结构的设计与施工中贯彻执行国 家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保 质量，特制订本规范 第 1 0 2 条 本规范适用于屋面高度不超过 50m
9、和设防 烈度不超过 8 度的工业与民用建筑的钢筋混凝土升板结构的设计 与施工 第 1 0 3 条 升板结构的设计与施工 应采用合理的设计 与施工方案 编制施工组织设计 并严格执行质量检查与验收制 度 第 1 0 4 条 本规范按现行国家标准建筑结构设计统一 标准、建筑结构设计通用符号、计量单位和基本术语、混 凝土结构设计规范、建筑抗震设计规范、建筑结构荷载 规范 并结合升板结构的特点而编制的 在设计与施工时， 尚 应符合国家有关其它规范的规定 第二章 设计计算与施工的基本规定第 2 0 1 条 升板结构的整体布置应保证建筑物在施工及 使用过程中的稳定性 建筑物中的电梯井、楼梯间等可作为抗侧 力
10、结构，在提升过程中尚可利用相邻坚固建筑物作为升板结构的 临时支撑 第 2 0 2 条 升板结构的平面与柱网可灵活布置，有抗震 设防要求时 结构布置宜均匀、对称，其刚度中心宜与质量中心 重合 第 2 0 3 条 升板结构的承载力应采用下列公式进行设计 和计算 一、非抗震设计时 oS R (2 0 3 1)二、抗震设计时：S R/ R (2 0 3 2)式中 。 结构重要性系数 对安全等级为一级、二级、三级的结构构件 应分别取 1 1、10、 0. 9。结构安全等 级应按国家标准建筑结构设计统一标准 的规定 确定；S 内力设计值 包括轴力设计值、弯矩设计值、剪力 设计值、扭矩设计值等 应根据不同的
11、结构构件 按 施工和使用两个阶段分别计算确定；R 结构构件的承载力设计值； 结构构件承载力的抗震调整系数 三、承载力的抗震调整系数按表 2 0 3 取用 2钢筋混凝土结构构件承载力抗震调整系数 表 2 0 3结 构 构 件名 称RE受弯梁板和轴压比不大于 0. 1 轴压比大于 0. 15 的柱偏压剪力墙偏压、偏拉各类构件受剪5 的柱偏压0. 750 850. 90注：本规范中的 剪力墙 即为现行国家标准建筑抗震设计规范 中的 抗震墙第 2 0 4 条 升板结构应按提升与使用两个阶段设计 结 构的截面尺寸、配筋宜由使用阶段的内力控制 提升阶段的提升 程序及板柱节点的连接固定措施 应由施工单位与设
12、计单位共同商 定 3第三章 板 的 设 计第一节 一 般 规 定第 3 1 条 升板结构根据柱网尺寸、荷载大小、刚度和 开洞要求及施工条件，可采用钢筋混凝土和预应力混凝土平板、密 肋板及格梁板等型式 第 3 1 2 条 钢筋混凝土平板的厚度 不应小于柱网长边 尺寸的 1/35； 密肋板的肋高 (包括面板厚度) 不应小于柱网长边 尺寸的 1/30；格梁板梁高 (包括面板厚度) 不应小于柱网长边尺 寸的 1/20 。第 3 1 3 条 板在提升和使用阶段的计算，应按板的纵横 两个方向进行 提升阶段板的安全等级, 可降低一级 但不得低于三级 第 3 1 4 条 密肋板的肋间距、高度、宽度及面板厚度符
13、 合构造要求时 其内力可采用 形截面特征按平板计算 第 3 1 5 条 常用矩形柱网平板、密肋板和格梁板的内力 可按本章规定的简化方法计算；对柱网较特殊的板、受集中荷载 及开孔的板 可应用有限元等方法作专门分析计算 第二节 提 升 阶 段 计 算第 3 2 条 提升阶段板的内力设计值S ，应按下式计算：S1 ( CCGGk CQCcQc ) K CW (3 2 1)式中 G 板自重作用分项系数 应为 1 . 2；CQ 板上施工荷载与堆砖荷载作用分项系数 应为 1 . 4；u 提升差异作用分项系数，应取 1 . 25； Gk 板自重标准值 (kpa) ；4Qck 楼板上的施工荷载，宜取 0. 5
14、kpa 顶层板施工荷 载宜取小于 1 . 5kpa 当采用升提或升滑施工时可 取 2. 5kpa；若有堆砖荷载则另加 其堆砖荷载值 不宜大于 0. 5kpa；w 板的提升差异值或搁置差异值 按本章规定取用； K 动力系数，应取 1 . 2；ce 、CCQ 、C 分别为板自重、施工荷载和提升差异的作用效应 系数 第 3 2 2 条 提升阶段, 板的纵横两个方向的弯矩, 可采 用等代梁法按下列规定进行计算 一、等代梁的计算跨度 应取柱子中心线之间的距离 相应 的计算宽度应取垂直于计算跨度方向的两相邻区格板中心线之间 的距离 (图 3 2 2) 。5l x 3xl x 1l x 3l x 21 /
15、2 l x 21 / 2 l x 1l x 11 / 2 l x 2 1 / 2 l x 3l 2(b )图 板带划分及等代梁 平板和密肋板 格梁板 柱上板带 跨中板带 等代梁计算跨度 等代梁计算宽度二 短期荷载作用下等代梁的刚度可按下式计算式中 板的混凝土弹性模量 等代梁的截面惯性矩 三 等代梁截面惯性矩应按下列规定确定 平板的等代梁截面惯性矩应按下式计算 或 式中 平板的截面高度 25%75%92. 密肋板的等代梁截面惯性矩 应取计算宽度范围内所有肋 按T 形截面计算的惯性矩之和 格梁板的等代梁截面惯性矩，应 取柱轴线两侧板中心线范围内的 T 形截面主梁惯性矩与次梁惯 性矩之和 密肋板肋的
16、翼缘计算宽度和格梁板主梁及次梁的翼缘 计算宽度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范 的有关规 定；3 当采用预制混凝土模壳时 其混凝土强度等级不应低于 C15 。当预制模壳的混凝土强度等级不小于密肋板或格梁板的 0. 6 倍时，可考虑模壳与板的共同工作 第 3 2 3 条 当按等代梁法计算提升差异内力时，对一般 提升法 提升差异内力应为分别计算仅由任一支座提升差异 10mm 产生的内力；对盆式提升法 提升差异内力应按设计盆曲线 并考虑任一支座提升差异 5mm 产生的内力 提升差异内力应按 本规范附录一的有关公式计算确定 第 2 4 条 平板和密肋板的等代梁弯矩设计值，可按表 3 2 4 的比例
17、分配给柱上板带和跨中板带 平板与密肋板柱上板带和跨中板带弯矩分配比例表 3 2 4截 面 位 置柱上板带跨中板带内跨 支座截面负弯距跨中正弯距72%55%25%45%端跨 第一个内支座截面负弯距5545跨中正弯距边支座截面负弯距注：在总弯矩量不变的条件下 必要时允许将柱上板带负弯矩的 10%分配给跨中 板带 第 2 5 条 两个方向主次梁相互垂直，且相邻主梁间仅 布置两根次梁的格梁板 其等代梁弯矩设计值应分别按下列公式 分配给主次梁；7M =M (3 2 5 )E IMs = c m M (3. 2. 5 2)BCI + BCIs式中 M 格梁板的等代梁弯矩设计值；Mm 格梁板的主梁弯矩设计值
18、；Mg 格梁板的次梁弯矩设计值；Im 格梁板的主梁的截面惯性矩；I a 格梁板的次梁的截面惯性矩； 弯矩分配时次梁有效刚度系数, 可按本规范附录三 取用 其他情况的格梁板可按交叉梁结构计算 第三节 使 用 阶 段 计 算第 3 3 1 条 使用阶段板的内力设计值S 应按下列公式计 算 一、非抗震设计时 S GGk sCSW S ( QCQQ k + COWK) (3 3 1 1)二、抗震设计时 S = GCGGk GCQQ B SCSW S Bh cBh hk(3 3 1 2)式中 风荷载作用分项系数 应取 1 . 4；S 板就位差异作用分项系数，应取 1 . 25；Q 活荷载作用分项系数 当
19、活荷载小于 4KN/m2 时取 1 . 4 ，否则取 1 . 3；h 水平地震作用分项系数，应取 1 . 3； 风荷载组合系数 应取 0. 85；Q k 活荷载标准值 (kpa)；W S 就位差异值 一般方法提升的就位差异值取 5mm， 当采用盆式搁置的就位差异值取 3mm；8 W k 风荷载标准值 (kpa)； 活荷载地震组合值 对按实际情况计算的活荷载取 100%；按等效楼面均布活荷载计算的书库、档案库 取 80% ，一般民用建筑取 50%；E hk 水平地震作用的标准值，按本规范第 6 2 3 条规 定进行计算；CG 、CS 分别为板自重和就位差异的作用效应系数；CQ 活荷载作用效应系数
20、；CBh 水平地震作用效应系数； 风荷载作用效应系数 第 3 3 2 条 使用阶段板的重力 (不考虑动力系数) 及就 位差异所产生的内力，仍可按本章写 3 2 2 条、第 3 2 3 条 的规定进行计算 第 3 3 3 条 当垂直荷载作用下的平板和密肋板，采用经 验系数法计算使用阶段板的内力时，应符合下列要求 一、活荷载为均布荷载, 且不大于恒荷载的三倍； 二、在使用阶段每个方向至少应有三个连续跨；三、任一区格内的长边与短边之比不应大于 1 . 5；四、在同一方向上的最大跨度与最小跨度之比不应大于 1 . 2 。第 3 3 4 条 按经验系数法计算时 应先算出除板所受的 重力外的所有垂直分布活
21、荷载产生的板的总弯矩设计值，然后按 表 3 3 4 确定柱上板带和跨中板带的弯矩设计值 对 方向板的总弯矩设计值 应按下式计算：qby -b3ce ) 2Mx = 3 3 4 1)对 方向板的总弯矩设计值，应按下式计算 qb y 2My = (3 3 4 2)式中 bce 柱帽在弯矩方向的有效宽度与无梁楼盖的要求相9ly o 2b y H 3ly 2ly2/2H 2b y l y 1 ly 1/2H 1b y l y o 1 bx bx 一一同；当无柱帽时取零； 垂直分布活荷载设计值 (kpa) 。经验系数法板带弯矩值 表 3 3 4截面 位 置柱上 板带跨中板带内跨 支座截面负弯距50Mx
22、(My)17Mx (My)端跨：跨中正弯距第一个内支座截面负 弯距跨中正弯距边支座截面负弯距18Mx (50Mx (26Mx (33Mx (My)My)My)My)15M17M22M04Mxxx(My)My)My)My)注: 在总弯矩量不变的条件下, 必要时允许将柱上板带负弯矩的 10%分配给跨中板带 表 3 3 4 为无悬臂板的经验系数，对较小悬臂板仍可采用, 当悬臂较大 且其负弯矩大于边支座截面负弯矩时，应计算悬臂弯矩对边支座与内跨 的影响 第 3 3 5 条 当不符合本规范第 3 3 3 条中任一款的平 板和密肋板以及格梁板 均可采用等代框架法按下列规定进行计算 lx1/2lx2/2Al
23、xo 1 lx2 lx3 lxo2 l y 1 l y 2I A A-A剖 面图 3 3 5 平板、密肋板及格梁板的等代框架1 中间框架；2 边框架； X 、V 等代框架梁计算跨度；bx 、by 等代框架梁计算宽度一、垂直荷载作用下等代框架的计算宽度 可取垂直于计算跨度方向的两个相邻区格板中心线之间距离 (图 3 3 5) ；在侧 向力作用下其计算宽度按本规范第 6 2 5 条采用；二、平板与密肋板的等代框架梁、柱以及格梁板的等代框架 柱的线刚度，应按本规范第 6 2 6 条和第 6 2 7 条规定计算 格梁板的等代框架梁一般不考虑柱帽的作用 梁刚度可按本规范 第 3 2 2 条规定计算；三、
24、宜考虑活荷载的不利组合 第 3 3 6 条 由等代框架法计算的弯矩，应按以下规定进 行分配：一、当平板与密肋板的任一区格长边与短边之比不大于 2 时， 仍可按表 3 2 4 比例分配给柱上板带和跨中板带 对有柱帽的 等代框架 其支座负弯矩应取刚域边缘处的值 (图 3 3 6) 然 后分配给柱上板带和跨中板带；二、格梁板的等代框架弯矩 可按公式 (3 2 5 1) 和 (3 2 5 2) 分配给主梁及次梁 br图 3 3 6 有柱帽等代框架梁在垂直荷载作用下支座弯矩取值 刚域区第 3 3 7 条 当有柱帽时, 由本规范第3 3 4 条和第 3 3 6 条第一款所算得的各板带弯矩 除边支座和边跨跨
25、中外 均应乘以0. 8 系数 按本规范第 3 3 2 条算得的支座弯矩也应乘以 0 . 8 系数 密肋极各板带内的弯矩 可按肋的刚度大小分配 第 3 3 8 条 由水平荷载产生的内力, 应根据有关规范规 定组合到柱上板带或格梁板的主梁上 有柱帽的平板、密肋板， 支座负弯矩应取梁刚域边缘处的值 (图 3 3 8) 。图 有柱帽等代框架梁在水平荷载作用下支座弯矩取值 等代框架梁刚域边缘处的弯矩值 等代框架梁左 右端的弯矩设计值 柱距第四节 构 造 与 配 筋第 条 临时划分的提升单元之间 板可预留宽为 板跨的后浇板带 待板就位固定后再灌筑混凝土 甚连接 钢筋应适当加强并有足够的搭接长度 第 条 密
26、肋板的肋净距不宜大于 肋宽不宜 小于 肋高不宜大于肋宽的 倍 密肋板的现浇面板厚度不 宜小于 第 条 板内钢筋应由提升与使用两个阶段计算所得 内力设计值的较大值决定 第 条 在配置柱帽处的负弯矩钢筋时 不考虑后浇 柱帽的作用 仍采用板的有效高度计算 板内钢筋的配置应符合下列规定 一 平板或密肋板按两个方向的柱上板带和跨中板带配置 二 格梁板也应按两个方向的主梁及次梁配筋 支承于格梁 上的板按多区格连续板计算与配筋 当采用预制钢筋混凝土模壳时，其板内的配筋应由使用阶段连续板的正弯矩按板与混凝土模 壳组成的迭合截面配筋 同时应满足施工阶段的需要 三、平板内的钢筋形式 可按本规范附录二附图 2 1
27、配置 第 3 4 5 条 密肋板在柱帽区宜做成实心板，在胁中配有 负弯矩钢筋的范围内，宜配置构造用的封闭箍筋 箍筋直径不应 小于 4mm ，间距不应大于肋高 且不应大于 250mm 密肋板主筋的配置长度可采用平板的规定 密肋板面板应配 置双向钢筋网 其直径不小于 4 mm 间距不大于 30mm 第 3 4. 6 条 平板边缘上、下应各设置一根直径不宜小于 16mm 的通长钢筋 也可利用原有配筋拉通；密肋板的边肋上下应 至少各设二根直径不小于 16mm 通长钢筋 并配置构造用的封闭 箍筋 第 3 4 7 条 板面有集中荷载时，其配筋应由计算确定 当 楼板上某区格内的集中荷载设计值不大于该区格内均
28、布活荷载设 计值总量的 10%时, 可按荷载折算总量为 Ft 的折算均布活荷载 设计值进行计算 Ft = 1 1(F Fq) (3 4 7)式中 F 某区格内的集中荷载设计值； 某区格内的均布活荷载设计值总量 第 3 4 8 条 平板和密肋板需开孔时 其配筋应由开孔板 的内力设计值计算确定 当满足下列要求时, 仅需在板孔周边补 足被孔洞截断的钢筋，而可不作专门计算：一、在两个方向的跨中板带公共区内 孔的边长不应大于孔 洞所在区格短边尺寸的 1/2. 5；二、在两个方向的柱上板带公共区内 孔的边长不应大于孔 洞所在区格的短边尺寸的 1/20 ，但柱帽区不得开孔；三、在一个方向的跨中板带和另一个方
29、向的柱上板带公共区 内，孔的边长不应大于孔洞所在区格的短边尺寸的 1/8；四、孔洞间的净距 不应小于孔的最大尺寸的三倍 当上述孔洞边长大于 1m 时或截断密肋板的肋时，应在孔的13周边加圈梁或型钢， 以补足被孔洞削弱的板或肋的截面刚度 第四章 柱 的 设 计第一节 一 般 规 定第 4 1 1 条 升板结构可根据工程的场地和设备条件 选 用现浇或预制钢筋混凝土柱 预制柱高度与截面较小边尺寸之比，不宜大于 50。第 4 1 2 条 升板结构的柱应按提升阶段和使用阶段进行 计算 预制柱还应进行吊装阶段的验算 提升阶段的柱应按实际的提升程序，对搁置状态和正在提升 的状态进行群柱稳定验算 各柱尚应进行
30、偏心受压承载力验算 使用阶段的柱应按框架柱进行设计 第 4 1 3 条 升板结构柱采用接柱时 接头部位应进行承 载力验算，接头及其附近区段内截面的承载力应不小于该截面计 算承载力的 1 . 3 倍。第 4 1 4 条 升板结构抗震设计时 柱的内力设计值由本 章第二节及第三节叠加后应按现行国家标准建筑抗震设计规 范进行效应组合和调整 柱的截面和配筋, 应该现行国家标准 混凝土结构设计规范有关规定进行设计和计算 第二节 提 升 阶 段 验 算第 4 2 1 条 升板结构在提升阶段应对各个提升单元进行群柱稳定性验算 其计算简图可取一等代悬臂柱，其惯性矩为这 个提升单元内所有单柱惯性矩的总和，并承担单
31、元内的全部荷载 第 4 2 2 条 升板结构柱的群柱稳定性应由等代悬臂柱偏14心距增大系数验算确定 偏心距增大系数为负值或大于 3 时 应 首先改变提升工艺，必要时再加大柱截面尺寸或改进结构布置 偏 心距增大系数应按下式计算 = (4 2 2) FFc 2aE c Ic10 b b 0式中 F 折算荷载修正系数 宜取 1 . 10；lo 计算长度，可按本规范第 4 2 3 条采用；Fc 提升单元内等代悬臂柱总的折算垂直荷载，可按本 规范第 4 2 4 条计算；a 升板结构柱提升阶段实际工作状态的系数 根据偏 心距与柱截面高度之比可按表 4 2 2 取用；a 值 表 4 2 2C0 . 050.
32、 150. 200 . 250 . 300 . 350 . 7760 7150. 6310 . 5770 . 555e0/hc0. 40 . 50 . 70 . 5380 . 5090 . 4880. 4710. 4590 . 4470 . 440注: eo 为偏心距 取式 (4 2 5) 计算的柱底最大弯矩值与柱底以上的板、 柱、提升机等重力设计值及其它荷载设计值总和之比值； h C 为柱截面高度 Ebc 验算状态下柱底的混凝土弹性模量；采用预制柱时，可根据混凝土强度等级按有关规范查用；采用升提 或升滑法的柱时，可根据当时混凝土的抗压极限强 度确定；b 提升单元内所有单柱柱底混凝土截面惯性矩总和； 变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系数；当采用预制柱时
