1、襄阳市庞公大桥地连墙及锚碇开挖专项施工技术方案中交第二航务工程局有限公司第五工程分公司二0一七年二月襄阳市庞公大桥项目名称地连墙及锚碇开挖专项施工技术方案编制： 岗位： 复核： 岗位： 审核： 岗位： 批准： 岗位： 中交第二航务工程局有限公司第五工程分公司二0一七年二月襄阳市庞公大桥 1#、3#边墩桩基专项施工技术方案目 录一、工程概况11.1 工程简介11.2 主要工程数量41.3 施工进度计划41.4 地质、水文及气象条件41.5 主要技术特点及工程重难点91.6 主要材料、设备使用情况10二、施工总体流程及工艺、方法112.1 总体施工方案及施工工艺流程112.2 施工准备112.3
2、主要施工方法及工艺要点142.4 质量要求及验收标准45三、工程施工技术方案设计图47四、工程施工技术方案计算书48五、安全、环保、质量保证、文物保护及文明施工措施485.1 安全保证措施485.2 环保保证措施535.3 质量保证措施595.5 文明施工措施63六、进度及资源配置计划656.1 进度计划656.2 人力资源配置计划666.3 设备资源配置计划666.4 材料使用计划67七、预案措施677.1 施工技术预案措施677.2 施工安全预案措施677.2.1 危险源辨识及评价677.2.2 施工安全应急预案67八、参考规范、手册及文献68附件一：工程施工技术方案设计图1附件二：工程施
3、工技术方案计算书3I一、工程概况1.1 工程简介庞公大桥位于襄阳市区，连接樊城与襄城，横跨汉江。上游为江汉大桥（公铁），下游为鱼梁洲。起点为长征路大庆路口，止于星光大道庞公路口，线路总长2603.863m，桥梁总长2023.038m。建成后与大庆路、庞公路形成平面交叉，与解放路、汉江大道、滨江路、建锦路形成立体交叉。大桥采用双向六车道，行车速度60km/h，跨江段包含非机动车及人行通道，桥面总宽34.5m，匝道桥面总宽8.5m。项目所处位置见图1.1-1。图1.1-1 项目地理位置图项目主要分为主桥、南北引桥及左右进出匝道几个部分。主桥为钢板结合梁三塔悬索结构，378m等跨度布置。南引桥为5联
4、连续箱梁，北引桥为5联连续箱梁+1跨简支结合梁+1跨简支箱梁。左右匝道为连续箱梁、简支结合梁、接线路基组成。全主桥：主跨378m三塔钢板结合梁悬索桥北引桥：292.97m路基+（20+30+20）+（28+40+28）+（430）+ （27+27+36+30）+（430） 5联406m连续箱梁+ 1跨49m简支结合梁+1跨43.573m简支箱梁南引桥:（38+55+39.4655）+(530）+( 530）+(24+44+28)+（430）5联648.5m连续箱梁+ 287.86m路基匝道：A、B、C、D，为混凝土连续箱梁、简支结合梁桥，接线路基。工程结构图见图1.1-2。图1.1-2 工程结
5、构图本工程锚碇主要由锚碇基础、散索鞍支墩、锚室（包括侧墙、前墙、顶盖）、压重块等部分组成。樊城侧锚碇为分离式重力式锚碇，基础为地连墙结构，地连墙外径35m，上下游锚碇中心间距51.813m。锚碇处主缆理论散索点高程为+71.5m。左右侧两理论散索点横向间距为51m，理论散索点到主1#塔中收面的距离为95m，边跨主缆所在平面与中跨主缆至直面的夹角为4.664；襄城侧锚碇采用“”形地下连续墙基础，由两个外径 35m 的非完整圆和隔墙组成，两圆中心距25m。锚碇处主缆理论散索点高程为+69m。主缆在散索鞍处入射角为 19.652，主缆理论散索中心线与水平面的夹角（出射角）为 42.652。左右侧两理
6、论散索点横向间距为35.5m，理论散索点到主3#主塔中心面的距离为 158m。樊城侧锚碇平面图见图1.1-3；襄城侧锚碇平面图见图1.1-4。图1.1-3樊城侧锚碇平面图图1.1-4襄城侧锚碇平面图1.2 主要工程数量襄城侧地连墙及基坑开挖工程量表见表1.2-1；樊城侧地连墙及基坑开挖工程量表见表1.2-2。表1.2-1 襄城侧地连墙及基坑开挖工程量表材料型号单位数量混凝土C25m452.7C30m1024.2微膨胀C30m31.8C35水下m9180.5钢材螺纹钢32t974.57螺纹钢25t97.95螺纹钢20t495.85螺纹钢16t17.37螺纹钢12t25.81Q235t12.91钢
7、筋连接器个24974挖方地连墙槽段开挖m9836.80锚碇基坑开挖m31410其他压浆预埋管m9278表1.2-2 樊城侧地连墙及基坑开挖工程量表材料型号单位数量混凝土C25m536.4C30m1188.8微膨胀C30m31.8C35水下m10591.2钢材螺纹钢32t1145.74螺纹钢25t112.67螺纹钢20t604.43螺纹钢16t37.06螺纹钢12t66.92Q235t15.38钢筋连接器个31920挖方地连墙槽段开挖m10467.80锚碇基坑开挖m36560.2其他压浆预埋管m52921.3 施工进度计划严格按项目部制定的工期计划进行施工，实行24小时连续作业。布置4台钻机进行
8、钻进。北岸锚碇基础施工计划2017年3月23日开始施工，于2017年12月27日完成。其中地连墙及挡水帷幕施工起始时间为2017年5月17日至2017年8月14日，共90天。基坑开挖起始时间为2017年9月14日至2017年12月12日，共90天。南岸锚碇基础施工计划2017年3月15日开始施工，于2017年12月19日完成。其中地连墙及挡水帷幕施工起始时间为2017年5月9日至2017年8月6日，共90天。基坑开挖起始时间为2017年9月6日至2017年12月4日，共90天。1.4 地质条件（1）北锚碇地质情况、上部为 1.74.9m 杂填土和 1.810.2m 粉土或粉质黏土；、中部为 1
9、2.232.6m，、大层卵砾石层，其下为 3m 左右的砂层；、底部主要为大层硬塑坚硬状黏土层等。北锚碇地质祥勘钻孔平面位置图见图1.4 1。北锚碇地质祥勘边缘工程地质剖面图见图1.4 - 2。北锚碇地质祥勘边缘工程地质剖面图见图1.4 3。北锚碇地质祥勘地质图例图见图1.4 4。图1.4 - 1 钻孔平面位置图图1.4 - 2边缘工程地质剖面图图1.4 - 3边缘工程地质剖面图图1.4 - 4 地质图例图（2）南锚碇地质情况、上部为 2.73.2m 杂填土、粉质黏土；、中部为 6.36.6m 淤泥质土层；下部为 35.545.3m 左右的、大层卵砾石层夹砂层、黏性土透镜体，底部主要为大层硬塑坚
10、硬状黏土层，黏性土层埋深标高 17.825.3m。南锚碇地质祥勘钻孔平面位置图见图1.4-5。南锚碇地质祥勘边缘工程地质剖面图见图1.4-6。南锚碇地质祥勘图例见图1.4-7。图1.4-5 南锚碇地质祥勘钻孔平面位置图图1.4-6 南锚碇地质祥勘边缘工程地质剖面图 图1.4-7 南锚碇地质祥勘图例1.5 主要技术特点及工程重难点1.5.1主要技术特点地连墙施工为该工程技术重难点工程；特别是在地连墙成槽阶段，锚碇基础地连墙槽段施工精确度要求高、难度大。1.5.2工程重难点（1）樊城侧锚碇为分离式基础，采用外径35m，壁厚1.0m的圆形地下连续墙加环形钢筋混凝土内衬支护结构，襄城侧锚碇基础采用“”
11、形地下连续墙基础。锚碇基础由地连墙、帽梁、内衬、底板及填芯混凝土组成。工期紧，任务重；（2）项目施工协调难度大，项目跨越汉江，涉及襄城区、樊城区的红线征迁工作。同时，樊城区锚碇项目位于市区繁华地段，施工红线内地下管网纵横复杂，施工干扰大，建设条件复杂，施工涉及交通、电力、国土、环保等多个政府职能部门，政策法规多、标准要求高、协调难度大。（3）项目专业分包多，项目模式为PPP工程，作为施工总承包方，涉及较多专业分包内容，包括：路面工程、机电工程、交通工程、绿化工程等专业分包项目。如何对多家专业分包单位进行管理，是本项目管理重点之一。1.6 主要材料、设备使用情况1.6.1主要材料使用情况表1.6
12、.1-1 南锚碇主要材料使用情况 材料单位合计混凝土m43335.7挡水帷幕自凝灰浆m9926钢筋（含钢筋连接器）t49859.83地连墙槽段基坑开挖m9836.8锚碇基坑开挖m31410表1.6.1-2 北锚碇主要材料使用情况 材料单位合计混凝土m45128挡水帷幕自凝灰浆m9926钢筋（含钢筋连接器）t50264.6地连墙槽段基坑开挖m10467.8锚碇基坑开挖m36560.21.6.2主要设备使用情况（1）地下连续墙成槽主要设备合理选择成槽设备，本工程配备一台德国宝峨BC40液压铣槽机、4台金泰SG50成槽机，满足本工程成槽设备需求。主要设备参数见表1.6.2-1及表1.6.2-2。（2
13、）锚碇基坑开挖主要设备根据工程需要，本工程配备降水井14个，履带式抓斗每侧4台，同时与之配合的塔吊每侧2台。表1.6.2-1 铣槽机参数主机（型号HS885）铣削数据宽度1000mm长度2800mm铣轮转速025rpm扭矩2*100KNm泥浆泵规格6功率150Kw卷盘系统型号HSS60+20最大铣削深度130m表1.6.2-2 金泰成槽机参数型号SG50液压抓斗抓斗重量（T）20抓斗高度（m）8纠偏原理斗体铰接纠偏纠偏可达到极限垂直精度1/1000液压系统工作压力（bar）320卷扬机提升速度（m/min）54卷扬机设计启动压力（T）25卷扬机设计提升重量（T）50抓头可旋转角度360动力系统
14、提供类型成槽机自备发电机设计最大施工深度（m）100二、施工总体流程及工艺、方法2.1 总体施工方案及施工工艺流程地连墙施工工艺流程见图2.1-1。场地清理、平整地质补充勘探深层搅拌桩施工导墙、施工平台施工砂井加固软弱土层地连墙槽孔开挖泥浆制备、输送、循环槽孔检孔槽孔清孔钢筋笼安装水下混凝土浇筑墙体检测钢筋笼制作、运输混凝土制备、运输图2.1-1地连墙施工工艺流程2.2 施工准备2.2.1 技术准备开工前现场内业技术应做好如下准备工作：（1）. 工作计划安排、图表的绘制；（2）. 工程施工图纸的审阅、审查和会审；（3）. 协同建设单位组织设计交底；（4）. 熟悉并整理相关技术资料；（5）. 编
15、制详细的安全、技术交底，按规定程序进行交底。2.2.2 临时用水用电临时用水用电变压器选址根据靠近负荷中心的原则，针对南锚碇在襄城侧锚碇南侧布置一台1000KW变压器，供南引桥、锚碇、钢筋加工厂使用。而针对北锚碇则在樊城侧锚碇北侧布置一台800KW变压器，供北引桥、锚碇、钢筋加工厂使用。具体布置位置见附件一（襄阳市庞公大桥项目总体布置图）2.2.3 场地清理、平整及硬化地连墙施工之前，首先进行场地的清表、平整工作。并按照施工场地规划完成钢筋加工、泥浆系统、场内便道等场地施工。之后，方可进行地连墙施工。2.2.4 挡水帷幕施工地连墙施工前完成外围挡水帷幕施工。挡水帷幕采用自凝灰浆防渗墙。自凝灰浆
16、防渗墙墙厚0.8m，帷幕与圆形地下连续墙的净间距为6.95m，在平面上为圆形结构，中间线半径24.85m。墙顶高程定为67.0m，墙底进入黏土层1.0m，墙体平均深度42.65m，表层2.0m回填粘土。 图 2.21南北锚碇挡水帷幕示意图帷幕施工采用抓斗单抓成槽法，即抓斗每一抓为一个槽孔。自凝灰浆防渗墙分两期施工，根据施工设备的不同，BH-12型抓斗的成槽长度为2.5m，、期槽孔间搭接长度为0.4m；HS-843-HD型抓斗的成槽长度为2.8m，、期槽孔间搭接长度为0.4m。施工顺序：先开挖期槽，待一期槽内的自凝灰浆达到35天龄期后，再开挖其间期槽。2.2.5 深层搅拌桩施工在地连墙施工前，为
17、避免发生塌孔现象，在地连墙槽孔内外侧进行两圈水泥搅拌桩施工。地质勘探资料显示，南北锚碇区域浅层均有淤泥质土层，厚 0.87.8m ，呈流塑软塑状，成槽期间极易发生塌孔现象，为加强成槽期间上部淤泥质土层槽孔的稳定性，在槽孔内外侧进行两圈水泥搅拌桩施工，搅拌桩穿过淤泥质土层2m，搅拌桩深度：北锚碇约16m，南锚碇约14m。北锚碇水泥搅拌桩工程量12480m，南锚碇水泥搅拌桩工程量9548m，总计22028m。表 2.2.51 淤泥质液塑性指标岩土名称统计项目天然含水量(%)液限L(%)塑限P(%)液性指数IL塑性指数IP淤泥质土最大值49.546.227.11.719.8最小值35.930.519
18、.30.9310.9平均值40.936.921.91.2915.1图 2.2.51 襄城侧锚碇深层搅拌桩平面示意图在槽边水泥搅拌桩加固方案的基础上，对Y形槽内侧拐角部位的搅拌桩进行加深，起到加固的作用。图 02 Y型槽加固示意图2.3 主要施工方法及工艺要点根据业主提供的交桩记录和各桩位点，进行复核测量，经复核无误后，填写接桩记录。根据高程交接桩记录，采用2水准仪将高程引入施工现场内。根据设计地连墙中心点坐标数据，用全站仪将轴线点坐标及X、Y轴方向引测到施工现场，并做成永久埋桩。以永久埋桩为基准，按照单元槽段划分原则使用钢尺将各槽段分界线定位到导墙垫层上，精确测量出地连墙的施工轴线定位点，将各
19、槽段的准确位置测放到导墙垫层上，报监理复核，经复核无误后使用，以此作为导墙施工和位置检测的基准。2.3.1 导墙工序施工方法设计导墙形式采用C25钢筋砼结构，墙高1700mm，墙顶高程和施工平台高出齐平，为加强导墙稳定性，导墙顶板钢筋应和施工平台钢筋进行连接。导墙结构见图2.3.1-1。 图 2.3.11 一般地连墙结构图 2.3.12 锚碇对称处导墙结构导墙施工工艺流程见图2.3.1-3。测量定位沟槽开挖支设侧墙内模侧墙钢筋绑扎支设侧墙外模侧墙砼浇筑墙后回填顶板钢筋绑扎顶板砼浇筑砼养护拆模对口支撑支设底板模板底板钢筋绑扎底板砼浇筑图 2.3.13 导墙施工工艺流程图导墙施工采用常规施工方法即
20、可。2.3.2 泥浆制备及调整方法（1）泥浆系统工艺流程泥浆室内试验配制新鲜泥浆净化泥浆贮存调整泥浆指标再生泥浆贮存振动筛除土渣劣化浆贮存旋流器除土渣粗筛除土渣装罐车外泥浆脱水处理施工槽段新鲜泥浆贮存图 2.3.2-1 泥浆系统工艺流程（2）泥浆制备本工程地下连续墙采用下列材料配制护壁泥浆，详情见表2.3.2-1。表 2.3.21 泥浆制备材料名称规格膨润土200目商品混凝土水自来水分散剂纯碱（Na2CO3）增粘剂CMC（中粘度、粉末状）加重剂200目重晶石粉防漏剂纸浆纤维根据经验及周边的地质情况，将采用优质钠基膨润土进行预水化后加以制备，其性能指标见表2.3.2-2。 表 2.3.22 泥浆
21、性能指标泥浆性能指标新配制循环泥浆废弃泥浆检验方法比重（g/cm3）1.061.081.151.35比重法粘度（s）25303560漏斗法含砂率（%）4711洗砂瓶PH值89814PH试纸按照护壁泥浆性能指标，通过实验确定泥浆配比，根据配比向泥浆搅拌机中加入膨润土和水（视情况加入必要的化学处理剂）等材料，通过高速搅拌制备泥浆。原材料试验称量投料粘土加水搅拌5分钟CMC和纯碱加水搅拌5分钟混合搅拌4分钟泥浆性能指标测定溶胀8小时以上后备用图 2.3.22 泥浆配置方法（3）泥浆储备本工程槽段最大体积（I期槽）约350m，单侧泥浆箱容量考虑满足1.5幅地连墙所需泥浆量。采用21个2m*6m*2m(
22、宽*长*高)的泥浆箱作为储浆池，泥浆池最大总容积达到501m,满足施工需求。（4）泥浆循环泥浆循环采用3LM型泥浆泵输送，4PL型泥浆泵回收，由泥浆泵和软管组成泥浆循环管路输送到各个槽孔。为节约用浆及减少泥浆的排放量，必须对浇灌混凝土时顶托出较好的泥浆进行回收，对性能达不到重复使用要求而又不属废浆的泥浆，经净化和机械处理后，可以重复使用。尽可能提高二次利用率，减少废浆排放量，将环境保护放在重要位置，防止泥浆污染。循环泥浆经过泥浆分离系统沉淀并将混入其中的泥沙通过高速振动筛分离之后，虽然清除了许多混入其间的土渣，但并未恢复其原有的护壁性能，因为泥浆在使用过程中，要与地基土、地下水接触，并在槽壁表
23、面形成泥皮，这就会消耗泥浆中的膨润土、纯碱和CMC等成分，并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了的护壁性能，因此，循环泥浆经过沉淀、净化之后，还需调整其性能指标，恢复其原有的护壁性能，这就是对泥浆的再生处理。（5）废渣出运达到废弃指标的废弃泥浆用罐车拉到指定地点排放；污染、多次重复使用难以分离的劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，然后泵送到指定区域沥干后外弃。图 2.3.23 出渣流程图（6）泥浆质量控制1、制备泥浆前，应进行泥浆配合比试验，在施工过程中，必须严格按照试验确定的配合比施工。2、配置好的泥浆应存放24小时以上，使膨润土充分水化后方可使用。3、在施工过程中，每班检验泥浆性能频度应确保
24、不少于二次。各项指标须符合设计的泥浆质量标准。4、及时处理、回收泥浆，确保循环泥浆的质量，提高泥浆重复利用率。5、槽内泥浆面必须高于地下水位0.5 米以上，亦不应低于导墙顶面0.3米。同时，必须注意防止地表水流入槽内，破坏泥浆性能。6、浇灌混凝土时，应防止砼直接落入槽内泥浆内。砼面离导墙顶面4m-6m范围内泥浆原则上应按废浆进行二次处理，最大限度减少废浆排放，控制回收利用率达80%以上。7、泥浆的检测频率表 2.3.23 泥浆检测频率序号泥浆取样时间和次数取样位置试验项目1新鲜泥浆搅拌泥浆达100m3时取样一次，分为搅拌时和放24h后各取一次搅拌机内及新鲜泥浆池内稳定性、密度、粘度、含砂率、p
25、H值2供给到槽内的泥浆在向槽段内供浆前优质泥浆池内泥浆送入泵吸入口稳定性、密度、粘度、含砂率、pH值、含盐量3槽段内泥浆每挖一个槽段，挖至中间深度和接近挖槽完了时，各取样一次在槽内泥浆的上部受供给泥浆影响之处同上在成槽后，钢筋笼放入后，混凝土浇灌前取样槽内泥浆的上、中、下三个位置同上4混凝土置换出泥浆判断置换泥浆能否使用开始浇混凝土时和混凝土浇灌数米内向槽内送浆泵吸入口pH值、粘度、密度、含砂率再生处理处理前、处理后再生处理槽同上再生调制的泥浆调制前、调制后调制前、调制后同上（7）施工要点1、护壁泥浆宜选用优质膨润土，使用前应取样进行泥浆配合比实验，施工阶段必须严格泥浆管理，泥浆拌制和使用时须
26、进行检验，不合格应及时处理。2、泥浆配备应严格按照地下铁道工程施工及验收规范要求，新配制泥浆按理论配合比控制比重在1.061.08左右，粘度25-30秒。根据成槽施工中的实际情况，对泥浆配合比进行调整，以选择最合适的泥浆配合比。3、新制泥浆经过24小时膨化后再使用。回收浆经过处理，达到标准后使用。4、本工程由一套泥浆系统负责新浆的配制和回收浆的处理。新制泥浆配合比根据施工实际情况作调整，由于材料性质的变动，每一批新制的泥浆要进行泥浆的主要性能测试，对泥浆的粘度、比重进行测试，符合技术要求的泥浆才允许使用，以确保泥浆护壁性能。对于槽段施工过程中回收的泥浆，经过除砂器除砂及沉淀净化处理后，对其各项
27、性能指标进行测试，并重新调整搅拌，达到标准后使用。5、废弃泥浆抽放到废浆池中，集中组织外运。外运时采用全封闭泥浆运输车外运至规定的泥浆排放点弃浆。6、泥浆制备区挂牌标明泥浆各项指标。2.3.3 地下连续墙成槽施工方法（1）槽段划分南锚碇槽段划分：南锚碇地连墙共计33个槽段，其中期槽12个，长5.8m；槽10个，长6.58m; 期槽2个，为Y型槽；槽6个，长2.3m;期槽2个，长5m；槽1个，长5.23m;北锚碇槽段划分：北锚碇地连墙共计36个槽段，其中期槽段18个，长5.86m；槽段18个，长6m。（2）成槽顺序连续墙墙幅施工时根据顺序分“I首开幅槽段”和“II单边幅槽段”和“闭合幅槽段”，施
28、工时采用跳跃开挖的方法，先施工首开幅槽段（称为I期槽段），接着施工单边幅槽段（称为II期槽段），最后施工闭合幅槽段（称为期槽段）。两侧同时开挖，详见附图。（3）成槽施工1、成槽机械成槽机械采用金泰SG60液压液压抓斗成槽，并配以自卸汽车运至临时渣土堆场，经排水后再转运出场。液压抓斗性能见下表。表 2.3.31 液压抓斗机性能参数表名称单位参数最小成槽厚度mm350最大成槽厚度mm1500最大成槽深度m100发动机功率KW298抓斗质量t15-30卷扬机单绳拉力KN2*33图 2.3.31 铣槽机（左） 液压抓斗（右）2、成槽工艺控制地下连续墙的挡土、防渗要求高，为保证连续墙有很好的整体性、防渗
29、性，地下连续墙接头按设计要求采用“工字钢”接头施工。槽段开挖时应根据槽段长度与成槽机的开口宽度，确定出开挖顺序，保证成槽机切土时两侧邻界条件的均衡性，以确保槽壁垂直。、开挖成槽前准备工作成槽前必须先对导墙进行验收，抓斗中心平面应与导墙中心平面相吻合；成槽开挖宽度：单元槽段成槽前，每幅槽段的分幅宽度W，考虑工字钢接头长度及接头管尺寸来外放施工间隙，以保证成槽结束后钢筋笼能顺利下放到位。测量导墙顶标高。用红漆在导墙上标出单元槽段位置，每抓宽度位置、钢筋笼搁置位置，并标出槽段编号，外运土设备（自卸汽车）就位。拆除单元槽段导墙内支撑，并在槽段两侧进行堵漏，清除导墙内的垃圾杂物，注入合格泥浆至导墙顶面下
30、30cm，安放抓斗钢丝绳定位标志。、土体成槽成槽机定位：在保证稳定的前提下，以最小角度定位；成槽机定位后，放入泥浆，开始成槽，并始终保持泥浆液面高度，液面离导墙顶不大于300mm。在成槽过程中，严格控制抓斗的垂直度及平面位置，尤其是开槽阶段。仔细观察监测系统，X，Y轴任一方向偏差超过允许值时，立即进行纠偏。由地面至地下10m左右的初始挖槽精度对以下整个槽壁精度影响非常大，必须慢速均匀开挖，严加控制垂直度和偏斜度，使在允许偏差范围内。成槽过程中不得冲抓，其抓头状态、槽壁状态要随时进行监测（采用经纬仪或挂线锤），确保槽段垂直度符合设计及规范要求。成槽过程中要随时测定其深度。用抓斗挖槽时，要使槽孔垂
31、直，最关键的一条是要使抓斗在吃土阻力均衡的状态下挖槽，要么抓斗两边的斗齿都吃在实土中，要么抓斗两边的斗齿都落在空洞中，切忌抓斗斗齿一边吃在实土中，一边落在空洞中.根据这个原则，I期槽段的挖掘顺序为：先挖槽段两端的单孔，或者采用挖好第一孔后，跳开一段距离再挖第二孔的方法，使两个单孔之间留下未被挖掘过的隔墙，最后一抓斗抓槽段中部留下的隔墙，因为孔间隔墙的长度小于抓斗开斗长度，抓斗能套往隔墙挖掘，这就能使抓斗在挖单孔时吃力均衡，可以有效地纠偏，保证成槽垂直度。南锚碇采用抓斗成槽与液压铣槽成槽，北锚碇只采用液压抓斗成槽。其中液压抓斗成槽工艺图见图2.3.3-2；液压铣槽机成槽见图2.3.3-3。图 2
32、.3.32 I期槽三抓成槽工艺图 2.3.33 I期槽三铣成槽工艺本工程成槽机抓斗最小宽度为2.85m，当槽段开挖宽度小于2.85米时，应适当调整槽段划分，施工Y行槽时，采用液压铣槽机成槽，为保证拐角处连续墙浇筑质量，应适当外放槽段长度，外放长度应大于200mm，基坑内侧外放长度内的混凝土待基坑开挖后凿除，并确保此处连续墙垂直度等质量要求。地下连续墙施工时保持槽壁的稳定性防止槽壁塌方是十分重要的问题。为确保连续墙的成槽质量，保持槽壁稳定，在施工中，挖槽作业时抓斗出入导墙口时要轻提慢放，防止泥浆掀起波浪，影响先行幅地下连续墙导墙下面的土层稳定。抓斗上升时，不断向槽内补充合格护壁泥浆，抓斗上升速度
33、与泥浆补充速度相适应，并保持泥浆液面在导墙顶面以下30cm以内，避免出现槽内泥浆下降过快而产生塌孔现象。在挖槽过程中，起重机必须位于平整密实的地面上，稳定性好，旋转起重臂时不得碰撞他物。悬吊机具的钢丝索必须在导墙中心线上成铅直状态，不能松弛，这是保证成槽垂直度精度必须做好的关健动作。单元槽段成槽完毕或暂停作业时，即令挖槽机离开作业槽段。成槽开挖时，泥浆随着出土及时补入，液面保持在导墙顶面下30cm左右。成槽机掘进速度控制在15m/h左右，开挖时抓斗不得快速掘进，以防槽壁失稳，当挖至距终孔23m时，用测绳测深。开挖弃土由自卸汽车先运至临时堆场，当有一定数量时再集中外运至指定地点。、精度控制根据安
34、装在液压抓斗上的探头，随时将偏斜的情况反映到通过探头连线在驾驶室里的电脑上，驾驶员可根据电脑上四个方向动态偏斜情况启动液压抓斗上的液压推板进行动态的纠偏，这样通过成槽中不断进行准确的动态纠偏，确保地下墙的垂直精度要求。、槽段检验槽段检验的内容：平面位置、深度、垂直度。槽段检验的工具及方法：a槽段平面位置偏差检测：用测锤实测槽段两端的位置，两端实测位置线与该槽段分幅线之间的偏差即为槽段平面位置偏差。b.槽段深度检测：用测锤实测槽段左中右三个位置的槽底深度，三个位置的平均深度即为该槽段的深度。c.槽段壁面垂直度检测：用超声波测壁仪器在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁，扫描记录中槽壁面最大凸出量或
35、凹进量（以导墙面为扫描基准面）与槽段深度之比即为槽壁垂直度，三个位置的平均值即为槽壁平均垂直度。槽段垂直度的表示方法为：其中X为基坑开挖深度内壁面最大凹凸量，L为地下连续墙深度。槽段垂直度要求X/L不大于3。图 2.3.34 超声波检测、施工要点成槽机械开挖一定深度后，应立即输入调制好的泥浆，并宜保持槽内泥浆面应高于地下水位0.5m以上，且不低于导墙顶面0.3m。挖掘的槽壁及接头处应保持竖直，竖直度允许偏差应小于0.50%。接头处相邻两槽段的挖槽中心线在任一深度的偏差值不得大于墙厚的1/3。槽底高度不得高于墙底设计高度。成槽前对护壁泥浆进行检查，合格后进行成槽作业。成槽过程中，根据实际地质情况
36、及挖槽情况随时调整泥浆性能，同时泥浆液面控制在规定的液面高度上。控制大型机械尽量不在已成槽段边缘行走，确保槽壁稳定，已成槽段实际深度实测后记录备查。成槽深度按设计槽底标高，参考导墙顶标高确定。成槽过程中发现泥浆大量流失、地面下陷等异常现象时不准盲目掘进，待查明原因并处理合格后再进行施工。处理方案一般为回填夯实槽段，然后重新开挖。挖槽时应加强观测，如槽壁发生坍塌时，应查明原因，采取相应措施，妥善处理。对于槽壁严重大面积坍塌，应提出挖槽机械后，填入较好的粘质土，必要时可掺拌1020的水泥，回填至坍塌处以上12m，待沉积密实后再进行挖掘。对局部坍塌，可加大泥浆相对密度和粘度，已坍入的土块宜清理后再继
37、续挖掘。挖掘时如遇到槽沟偏斜等故障，应查明原因，采取措施，予以排除。挖槽施工应做好施工记录，妥善处理废弃泥浆及钻渣，防止环境污染。（4）清底置换清底之前应检测节段平面位置、横截面和竖面。如槽壁竖向倾斜、弯曲和宽度不足等超过允许偏差时，应进行修槽工作，使其符合要求。节段接头处应用刷子或高压射水清扫。清底就是挖槽结束后清除槽底淤积物，使其厚度不大于规范要求。清除槽底沉渣采用沉淀法和置换法相结合的办法。1、沉淀法由于泥浆有一定的比重和粘度，土渣在泥浆中沉降会受阻滞，沉到槽底需要一段时间，因而采用沉淀法清底要在成槽结束半小时之后才开始。使用挖槽作业的液压抓斗直接挖除槽底沉渣。2、置换法置换法开始时间：
38、在沉淀法完成之后进行，进一步清除抓斗未能挖除的细小土渣。置换法采用泵吸反循环换浆，用吊车将换浆泵吊入离槽底1米处，启动换浆泵，把槽底的沉渣往上吸，同时在槽口补浆；在清底换浆全过程中，控制好吸浆量和补浆量的平衡，不能让泥浆溢出槽外或让浆面落低到导墙顶面以下30厘米。图 2.3.35 清底置换流程图（5）刷壁施工刷壁是刚刚为清除一期墙段混凝土接头面上的泥皮和淤积物，以满足规范要求。具体方法就是成槽到预定深度，预留200mm，开始刷壁，将接头部位用抓斗斗齿掏挖，二期槽段成槽结束后，在下钢筋笼之前要对以前做过的接头处进行刷壁，刷壁次数不少于20次，清刷后的结构不得夹泥。用成槽机吊住刷壁器对槽段接头混凝
39、土壁进行上下刷动，以清除接头位置的杂物。刷壁过程中要注意钢丝绳偏移变化，判断接头位置有否异常，刷壁要斜向拉，相邻槽段要尽早施工，以免泥皮过厚，附着过硬，难以清洗。要使用外形与槽段接头形状相匹配的清刷器对相邻槽段接头界面进行刮除、清刷泥皮。刷完壁后进行清底换浆。图 2.3.36 刷壁机施工工艺示意图图 2.3.37 刷壁器（6）成槽验收槽孔终孔时，经检查合格后，报告现场监理工程师进行孔位、孔深及孔形全面检查验收，合格后进行清孔换浆。槽孔终孔质量检查，按照设计和规范要求，采用超声波检测，出现偏差时，按设计要求纠偏。终孔验收合格以后，转入清孔换浆工序。清孔质量检查验收在清孔结束1小时后进行，用测饼和
40、测针检测各单孔的孔底淤积厚度，同时用泥浆取样器取孔底泥浆样品进行泥浆三项指标检测。泥浆样品从距离孔底20mm处采取，泥浆密度应不大于1.15 g/cm。槽底淤积厚度应满足设计要求。二期槽还要检查接头孔刷洗质量，用钢丝刷子钻头上下刷刮槽端接头孔一期混凝土的表面，合格标准为刷子钻头基本不带泥屑，孔底淤积不再增加。清孔验收合格，由现场监理工程师签发清孔验收合格证后，再进行下道工序施工。2.3.4 接头处理工序施工（1）接头形式说明：为了确保Y型槽的成槽精度，建议使用液压双轮铣成槽，、槽段使用双轮铣成槽，、接头采用铣接法；其余槽段均使用抓斗成槽,接头采用工字钢接头1、工字钢接头采用液压抓斗单元槽段之间
41、的连接，采用工字钢接头。即在一期槽钢筋笼两端焊接工字钢随钢筋笼一同下设至槽内进行混凝土浇筑；在二期槽施工完毕后，对应的二期槽钢筋笼与一期槽的工字钢接头对接进行墙段连接。图 2.3.41 工字钢接头示意图表 2.3.41 接头钢材用量表项目南锚锭槽段I期III期I期特殊单个工字钢接头重量（t）6.2412.3556.241接头数量3246工字钢接头钢材用量（t）237.158199.7129.4237.446图 2.3.42 工字钢接头大样图2、铣接头形式针对南锚碇部分采用铣槽机成槽的槽段，采用铣接头形式，即在一期槽超挖25cm后浇筑混凝土，待混凝土强度达到一定程度后，将超挖并多浇筑的25cm部
42、分的混凝土用铣槽机铣掉。在下方钢筋笼，浇筑混凝土。图 2.3.43 铣接头样式图（2）接头施工1、一期槽接头施工工字钢接头随首开槽钢筋笼一起下设。在一期槽槽段造孔成槽时，在两侧接头部位超挖60cm，留有一定部位做接头防混凝土绕流措施。图 2.3.43 超挖示意图为防止混凝土绕流及方便后续槽段施工，在工字钢后设置防扰流板（3mm厚白铁皮），在超挖部位填装砂袋作为放绕流措施。砂袋采编织袋，内装2/3袋的湿状粘土或粉质粘土，以便砂袋在填装过程中能够在自重的压力下变形，达到接头填装封堵密实的效果。图 2.3.44 防绕流措施2、二期槽接头一期槽混凝土浇筑完毕待混凝土初凝后，立即开始二期槽端孔的施工。抓
43、斗斗体紧贴工字钢接头，将回填的砂袋清除；在抓斗斗体上安装刮刀钢板，将粘附在工字钢接头内的混凝土等杂物清理干净。3、刷壁处理二期槽成槽后进行钢筋笼下设和浇筑混凝土前，采用特制钢丝刷子钻头自上而下分段将一期槽型钢接头内的杂物、泥皮刷洗干净，直至刷子钻头上基本不带泥屑，孔底淤积不再增加。2.3.5 钢筋笼制作及安装（1）钢筋笼结构根据钢筋笼设计图纸，在制作前绘制钢筋笼的加工图及配料单。（2）钢筋笼制作要求1、钢筋笼分两节在同一平台上加工成型，分节原则是满足吊车的吊高和吊重。Y型槽段钢筋笼制作要求与标准槽段相同，分三节加工。2、为保证保护层厚度，在钢筋笼两侧焊接定位块。3、为确保在期槽施工过程中不会铣削到期槽段的钢筋笼，一方面期槽段的钢筋笼到期槽的边缘必须预留足够的空隙，另一方面确保期槽段的钢筋笼在吊放过程及浇筑混凝土时保持在正确的位置。4、整个钢筋笼的外形应符合槽孔的形状。5、竖向主筋连接采用直螺纹机械接头连接。抗剪钢筋、接驳器连接筋、插筋与竖向主筋之间采用10d单面搭接焊。水平向钢筋连接采用10d单面搭接焊。上下节钢筋笼在槽孔口对接时，采用直螺纹机械接头连接，同一截面接头不宜超过50%。重要的焊接工艺和焊接参数，在正式施工前通过现场试验确定。6、为满足钢筋笼起吊要求，需在钢筋笼吊点处对钢筋笼进行加固。表2.3.5-1钢筋笼参数表项目北锚锭南锚锭槽段
