1、 段 理 论 伸长量 (mm) 累 计 理 论 伸长量 (mm) 110%195.378.12 4.50 5.75.7 225%195.3195.3 10.57 8.6 14.3 350%195.3390.6 20.69 14.3 28.6 475%195.3585.930.80 14.3 42.9 N1 4 5100%195.3781.240.92 14.357.2 110%195.378.124.50 5.7 5.7 225%195.3195.310.57 8.5 14.2 350%195.3390.620.69 14.2 28.4 475%195.3585.930.80 14.2 42.
2、6 边梁 N1 4 5100%195.3781.240.92 14.2 56.8 千斤顶编号：1# ,油压表编号：2013.3.378 张拉力(x:KN)与油压(y:MPa)回归方 程：y=0.0518x+0.236, 梁板 类型 钢 束 编 号 钢 绞 线 根 数 张拉 阶段 张拉控制力(KN) 油压表 读数 (Mpa) 分 段 理 论 伸长量 (mm) 累 计 理 论 伸长量 (mm) 110%195.378.124.28 5.75.7 225%195.3195.310.35 8.6 14.3 350%195.3390.620.47 14.3 28.6 475%195.3585.930.5
3、9 14.3 42.9 N1 4 5100%195.3781.240.70 14.357.2 110%195.378.124.28 5.7 5.7 225%195.3195.310.35 8.5 14.2 350%195.3390.620.47 14.2 28.4 475%195.3585.930.59 14.2 42.6 边梁 N2 4 5100%195.3781.240.70 14.2 56.8 奥特莱斯中桥奥特莱斯中桥 16m16m 预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算 . . 千斤顶编号：0# ,油压表编号：2013.3.347 张拉力(x:KN)与
4、油压(y:MPa)回归方 程：y=0.0518x+0.454, 梁板 类型 钢 束 编 号 钢 绞 线 根 数 张拉 阶段 张拉控制力(KN) 油压表 读数 (Mpa) 分 段 理 论 伸长量 (mm) 累 计 理 论 伸长量 (mm) 110%195.3 97.655.51 5.75.7 225%195.3 244.12513.10 8.6 14.3 350%195.3 488.2525.75 14.3 28.6 475%195.3732.37538.39 14.3 42.9 N1 5 5100%195.3976.551.04 14.357.2 110%195.378.124.50 5.7
5、5.7 225%195.3195.310.57 8.5 14.2 350%195.3390.620.69 14.2 28.4 475%195.3585.930.80 14.2 42.6 边梁 N1 4 5100%195.3781.240.92 14.2 56.8 千斤顶编号：1# ,油压表编号：2013.3.378 张拉力(x:KN)与油压(y:MPa)回归方 程：y=0.0518x+0.236, 梁板 类型 钢 束 编 号 钢 绞 线 根 数 张拉 阶段 张拉控制力(KN) 油压表 读数 (Mpa) 分 段 理 论 伸长量 (mm) 累 计 理 论 伸长量 (mm) 110%195.397.
6、655.29 5.75.7 225%195.3244.12512.88 8.6 14.3 350%195.3488.2525.53 14.3 28.6 475%195.3732.37538.17 14.3 42.9 N1 5 5100%195.3976.550.82 14.357.2 110%195.378.124.28 5.7 5.7 225%195.3195.310.35 8.5 14.2 350%195.3390.620.47 14.2 28.4 475%195.3585.930.59 14.2 42.6 边梁 N2 4 5100%195.3781.240.70 14.2 56.8 十三
7、、钢绞线伸长量计算十三、钢绞线伸长量计算 PP=P(1-e-(kx+) )/（kx+ ） L=PPL/APEP . . PP预应力筋平均张拉力（N） P预应力筋张拉端的张拉力（N） e常数（e=2.7183） k孔道偏差摩擦系数（取 0.0015） x从张拉端至计算截面积的孔道长度，该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度 350mm。 孔道摩擦系数（取 0.25） 从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） L预应力筋长度（mm） AP预应力筋的截面面积（mm2）(取 140mm2) EP预应力筋的弹性模量（取 1.95105N/mm2） 当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增加
8、张拉力，单根钢绞线伸长量不变。分段详 细计算见下表： 奥特莱斯中桥奥特莱斯中桥 16m16m 预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(N1)(N1) 钢绞 线 编 号 预应 力筋 分段 预应 力筋 分段 长度 L (mm) 局部 偏差 对摩 擦的 影响 系数 k 分段 中各 曲线 的切 线夹 角和 (ra d) 预应 力筋 和孔 道壁 的摩 擦系 数 u 张拉 控制 力 (KN) 预应 力筋 截面 Ap (mm2) 预应 力筋 弹性 模量 Ep (N/mm2) kx+u (x 单位: m) e-(kx+u) 分段 起点 张拉 力 Pq (KN) 分段 终点
9、 张拉 力 Pz=Pq e- (kx+u) (KN) 分段 平均 张拉 力 P (KN) 分 段 伸长 量 L(m m) 总伸 长量 (一端) L(mm) ab1229.00.001500.25195.31401950000.001840.99816195.3194.94195.1208.78 bc1396.00.00150.06980.25195.31401950000.019550.98064194.940191.167193.0479.87N1 cd5528.50.001500.25195.31401950000.008290.99174191.167189.588190.37638.5
10、5 57.21 钢束图: 附注:1、采用两端同时对称张拉。 奥特莱斯中桥奥特莱斯中桥 16m16m 预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(N2)(N2) . . 钢绞线 编 号 预应 力筋 分段 预应 力筋 分段 长度 L (mm) 局部 偏差 对摩 擦的 影响 系数 k 分段 中各 曲线 的切 线夹 角和 (rad) 预应 力筋 和孔 道壁 的摩 擦系 数 u 张拉 控制 力 (KN) 预应 力筋 截面 积 Ap (mm2) 预应 力筋 弹性 模量 Ep (N/mm2) kx+u (x 单位: m) e- (kx+u) 分段起 点张拉 力 Pq(KN)
11、 分段终点 张拉力 Pz(KN) 分段平 均 张 拉 力 P(KN) 分 段 伸长量 L(mm ) 总伸 长量 (一端) L (mm) ab 21200.001500.25195.31401950000.0031800.99683195.3194.681194.99115.14 bc 15710.00150.15710.25195.31401950000.041630.95923194.991187.041191 .01610.99 N2 cd 4487.50.001500.25195.31401950000.006730.99329187.041 185.786 186.41430.64 5
12、6.77 钢束图: 附注:1、采用两端同时对称张拉。 十四、孔道压浆十四、孔道压浆 预应力钢绞线张拉后，10h-14d 内应尽快组织压浆。压浆所用的水、水泥、外加剂等均由实 验室确定并符合设计和规范要求。压浆前对孔道进行清洁处理，并用压缩空气清理。水泥浆在使 用前和压入过程中要连续搅拌，不得通过加水来提高水泥浆因延迟所减低的流动度。压浆采用活 塞式压浆泵。直至另一端饱满出浆并与规定稠度相同为止。对水平或曲线孔道，压降的压力宜为 0.5-0.7Mpa；压降的充盈度应达到孔道另一端饱满且排气排出与规定流动度相同的水泥浆为止， 为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于 0.5Mpa 的一个稳
13、定期时间不少于 3 分钟 。每片梁均要制取 3 组压浆试件，标准养护 28 天，来测定水泥浆质量。压浆完成后，对需封锚 边梁应立即将锚具周围冲洗干净，并对梁端砼凿毛，然后按设计浇注封端砼。当水泥浆强度达到 设计要求后，方可进行移梁和架梁。 十五、安全措施十五、安全措施 1、施工前对所有施工工作人员进行必要培训，使之掌握安全操作所需的知识和技能。 2、量测预应力筋的伸长值，应停止开动千斤顶。 3、在高压油管的接头应加强防护套，以防喷油伤人。 . . 4、张拉时安排人专门统一指挥。 5、张拉两端严禁站人，张拉由专人负责。 十六、预应力施工人员和机具统计表十六、预应力施工人员和机具统计表 1、预应力施工人员 序号名称姓名职务备注 现场管理人员如下： 1.现场施工负责人杨智亮项目副经理高学龙 2技
